Гост р 1.2 2012 pdf

У нас вы можете скачать гост р 1.2 2012 pdf в fb2, txt, PDF, EPUB, doc, rtf, jar, djvu, lrf!

Основные положения ГОСТ 1. Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Национальная стандартизация осуществляется в соответствии с принципами, установленными в Федеральном законе [3]:. В Российской Федерации работы по разработке, применению, обновлению и прекращению применения межгосударственных стандартов осуществляют по ГОСТ Р 1.

Примечание — Федеральные органы государственной власти могут признать сводами правил нормативные документы в области технического регулирования, принятые ими до вступления в силу Федерального законе [3J. Федеральный информационный фонд технических регламентов и стандартов является государственным информационным ресурсом.

Примечание — Государственные стандарты Российской Федерации и действовавшие в атом качестве межгосударственные стандарты признаны национальными стандартами в силу Постановления Госстандарта России от 30 января г.

Соответствующую информацию размещают в информационной системе общего пользования — в сети Интернет на официальных сайтах:. Положение о Федеральном агентстве по техническому регулированию и метрологии, утвержденное постановлением Правительства Российской Федерации от 17 июня г. Административный регламент исполнения Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии государственной функции по организации экспертизы проектов национальных стандартов и их утвер.

Положение о Федеральном информационном фонде технических регламентов и единой информационной системе по техническому регулированию, утвержденное постановлением Правительства Российской Федерации от 1S августа г. Административный регламент исполнения Федеральным агентством по техническому регулироввнию и метрологии государственной функции по учету национальных стандартов, правил стандартизации, норм и рекомендаций в этой области и их доступности заинтересованным лицам.

Положение об опубликовании национальных стандартов и общероссийских классификаторов технико-экономической и социальной информации, утвержденное постановлением Правительства Российской Федерации от 25 сентября г. Рекомендации по стандартизации Подготовка межгосударственных стандартов для принятия и применения Р Рекомендации по стандартизации Комплектование, хранение, ведение и учет документов Федерального ин-Р Правила разработки и утверждения сводов правил, утвержденные постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября г.

Говердовскал Технический редактор в. Сдано а набор Подписано в печать Формат 80x t Гарнитура Ариал. Основные положения Утверждено и введено в действие Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от Правила разработки, принятия, применения, обновления и отмены.

Знак соответствия национальным стандартам Российской -Федерации. В расчетах устойчивости следует рассматривать все физические и кинематические возможные схемы потери устойчивости сооружений, систем сооружение-основание, склонов массивов. Допускается использовать решения плоской задачи для систем сооружение-основание и склонов, работающих в пространственных условиях, путем учета сил трения и сцепления по боковым поверхностям сдвигаемого массива грунта и сооружения.

При этом давление на боковые поверхности принимается равным давлению покоя. Это указание относится к сооружениям с фиксированными боковыми поверхностями, параллельными направлению сдвига, и не распространяется на грунтовые массивы с произвольной боковой поверхностью обрушения.

Математическое ожидание и дисперсию несущей способности следует вычислять, используя соответствующие параметры характеристик грунтов, которые должны быть определены по экспериментальным данным. В качестве математических ожиданий характеристик грунтов допускается принимать их нормативные значения. Дисперсии или средние квадратические отклонения характеристик грунтов следует определять по разбросу экспериментальных данных.

Математические ожидания и дисперсии силового воздействия должны быть определены для всех возможных сочетаний нагрузок. При других законах распределения величин и вероятность отказа следует определять с использованием метода статистических испытаний метода Монте-Карло. Если обобщенное силовое воздействие соответствует основному сочетанию нагрузок при детерминистическом подходе, то вероятность однократного появления силового воздействия за срок службы сооружения равняется единице: Если статистические выборки, по которым определялись исходные параметры, малы, то следует определять еще и интервальную оценку надежности.

Выбор схемы зависит от вида сооружения, классификационной характеристики основания, схемы загружения и др. Перечисленные схемы сдвига могут иметь место как при поступательной форме сдвига, так и при сдвиге с поворотом в плане. Для сооружений, основанием которых являются естественные или искусственные откосы или их гребни, необходимо рассматривать схему общего обрушения откоса вместе с расположенным на нем сооружением. Для сооружений I класса, кроме перечисленных расчетов устойчивости, оценку степени их устойчивости следует производить на основе анализа результатов расчетов напряженно-деформированного состояния системы сооружение-основание.

Кроме того, в соответствии с 1. Для сооружений расчеты устойчивости следует производить только по схеме плоского сдвига в следующих случаях: Для всех грунтов оснований сооружений I и II классов , как правило, следует уточнять по результатам экспериментальных исследований методом сдвига штампов в котлованах сооружений; - показатель текучести; - расчетное значение коэффициента сдвига; , , - расчетные значения характеристик прочности грунта основания с учетом степени его консолидации под нагрузкой от сооружения к расчетному моменту и возможного их снижения в зоне промораживания-оттаивания при строительстве в ССКЗ ; - коэффициент степени консолидации; - коэффициент фильтрации; - коэффициент пористости грунта в естественном состоянии; - время возведения сооружения; - коэффициент уплотнения; при его определении учитывается изменение и во всем диапазоне изменения нагрузок на основание; - удельный вес воды; - расчетная толщина консолидируемого слоя.

При однородном основании и равномерном распределении нормальных напряжений эксцентриситет расчетной сдвигающей силы определяется относительно центра тяжести подошвы сооружения. При неоднородном основании или неравномерном распределении напряжений эксцентриситет необходимо определять относительно центра тяжести эпюры распределенных по подошве сооружения предельных касательных напряжений. Силу предельного сопротивления при плоском сдвиге с поворотом в плане следует определять по методикам, апробированным практикой проектирования.

При этом сопротивление основания сдвигу следует принимать равным сумме сопротивлений на участках плоского сдвига и сдвига с выпором. Ширина участка сдвига с выпором зависит от , , , и согласно А.

Здесь - среднее нормальное напряжение в подошве сооружения, при котором происходит разрушение основания от одной вертикальной нагрузки, и участок плоского сдвига отсутствует; и предельное касательное напряжение на участке сдвига с выпором определяют методами теории предельного равновесия. При смешанном сдвиге с поворотом в плане предельную сдвигающую силу принимают равной , где определяют в соответствии с А. Напряженно-деформированное состояние НДС системы сооружение-основание при таком моделировании следует определять по нелинейным моделям грунта, дающим статически допустимые удовлетворяющие предельным условиям и уравнениям равновесия поля напряжений.

Параметры нелинейных моделей грунта назначаются по нормативным значениям деформационных и расчетным значениям прочностных характеристик грунтов основания. Для численного моделирования разрушения при расчете НДС системы пропорционально увеличивают действующие на сооружение нагрузки или уменьшают значения прочностных характеристик грунта и до наступления состояния предельного равновесия. О наступлении разрушения при таких расчетах следует судить по моменту резкого роста расчетных смещений или отсутствию сходимости итерационного процесса.

Достигнутый к моменту разрушения коэффициент перегрузки принимается в качестве коэффициента устойчивости. Избыточное поровое давление при этом определяют либо расчетным путем, либо по результатам экспериментальных исследований. При этом определяющими являются результаты расчета по той схеме, которая показывает наименьшую надежность сооружения откоса, склона.

Для бетонных и железобетонных подпорных сооружений исключая водоподпорные на скальных основаниях следует также рассматривать схему предельного поворота опрокидывания. При плоской расчетной поверхности сдвига следует учитывать возможные схемы нарушения устойчивости: При ломаной расчетной поверхности сдвига учитываются возможные расчетные схемы: При выборе расчетной схемы следует исходить из статически и кинематически возможных схем потери устойчивости сооружения и нарушения прочности основания.

Следует учесть, что опасными могут являться как поверхности, привязанные к различным контурам ослабления контакту сооружения с основанием, системам трещин или единичным трещинам, разломам, зонам дробления в скальном массиве , так и поверхности, проходящие внутри трещиноватого скального массива в направлениях, не совпадающих с трещинами.

В зависимости от конкретных условий следует рассматривать возможность потери устойчивости сооружения или с частью основания или без него. Потенциально опасными могут быть поверхности сдвига, проходящие: При этом следует учитывать, что поверхность сдвига, указанная в перечислении а , наиболее вероятна для сооружений на основаниях преимущественно с горизонтальной или близкой к горизонтальной поверхностью как в пределах контакта с сооружением, так и вне его для гравитационных и контрфорсных плотин, подпорных стен и др.

Виды поверхностей сдвига, указанные в перечислениях б и в , наиболее вероятны для сооружений, возводимых в узких ущельях или имеющих заглубленную в основание подошву, в т. При оценке устойчивости скальных откосов необходимо иметь в виду, что характер их обрушения в значительной степени определяется геологическим строением структурой и геомеханическими характеристиками скального массива, на основании анализа которых делается расчетная схема и применяется метод расчета.

Для скальных откосов потенциально опасными являются поверхности ослабления скального массива трещины, слабые прослои, тектонические зоны и т.

Метод оценки устойчивости береговых упорных массивов должен основываться на следующих исходных положениях: Данная расчетная схема применима для скального массива или сооружения, рассматриваемого как единое твердое тело. Силы, воздействующие на расчетный блок призмы обрушения в какой-либо точке или зоне, принимаются как действующие на весь блок в целом. При оценке по данной схеме устойчивости опорных береговых массивов гидротехнических сооружений например, арочных плотин возможное смещение расчетного блока поперек призматической поверхности сдвига поперек ребер не учитывается.

Величины, входящие в критериальное условие формула А. Для упорного массива, содержащего поверхности ослабления, по которым данный массив может быть сдвинут, значение следует определять без учета характеристик и по упорной грани по формуле. Расчленение призмы обрушения сдвига на элементы следует производить в соответствии с характером поверхности сдвига, структурой скального массива призмы и распределением действующих на нее сил.

В пределах каждого элемента по поверхности сдвига характеристики прочности скального грунта принимают постоянными.

Выбор направлений расчленения призмы обрушения сдвига на элементы и расчетного метода следует производить с учетом геологического строения массива. При наличии пересекающих призму обрушения сдвига поверхностей ослабления, по которым возможно достижение предельного равновесия призмы, плоскости раздела между элементами следует располагать по этим поверхностям ослабления.

Расчет устойчивости сооружений и скальных откосов склонов по схеме поперечного сдвига в условиях плоской задачи следует производить в зависимости от выбранного направления расчленения призмы обрушения сдвига на взаимодействующие элементы по любому расчетному методу, удовлетворяющему условиям равновесия в предельном состоянии как для каждого расчетного элемента группы элементов призмы, так и для всей призмы обрушения сдвига в целом.

Допускается использовать для расчетов устойчивости методы, не отвечающие в полной мере вышеприведенным условиям, однако данные методы должны быть проверены на практике и должны использоваться в тех пределах, когда результаты расчетов по ним согласуются с результатами расчетов устойчивости по методам, удовлетворяющим всем условиям равновесия в предельном состоянии.

При экспериментальных исследованиях в моделях оснований сооружений или скальных склонов в соответствии с механическими условиями подобия пород натуры и материала модели должны воспроизводиться также наиболее важные особенности натурного массива: При этом в первую очередь должны находить отражение потенциально опасные нарушения трещины, разломы и т.

Деление расчетов на две группы предельных состояний учитывает характер возможных последствий при достижении соответствующего предельного состояния. Меньшая значимость возможных последствий при достижении предельных состояний второй группы по сравнению с предельными состояниями первой группы учитывается регламентацией соответственно и менее жестких расчетных условий. В связи с этим в формуле 1 принимаются следующие значения коэффициентов надежности: По предельным состояниям первой группы следует также производить расчеты прочности и устойчивости отдельных элементов сооружений, а также расчеты перемещений конструкций, от которых зависит прочность или устойчивость сооружения в целом или его основных элементов например, анкерных опор шпунтовых подпорных стен.

К первой группе предельных состояний должны быть отнесены также расчеты перемещений сооружений или их конструктивных элементов, поведение которых может приводить к невозможности эксплуатации технологических систем объекта.

Откосы, расположенные в непосредственной близости от сооружений и в местах примыкания последних, должны рассчитываться на устойчивость по первой группе предельных состояний. Если потеря устойчивости таких откосов не приводит сооружение в состояние, непригодное к эксплуатации, то расчеты откосов производятся по второй группе предельных состояний. Расчеты по второй группе предельных состояний должны быть произведены для исключения следующих предельных состояний, обусловливающих непригодность сооружений и их оснований к нормальной эксплуатации: Если потеря устойчивости склонов может привести сооружение в состояние, непригодное к эксплуатации, то расчеты устойчивости таких склонов следует производить по предельным состояниям первой группы.

В случае, если расчеты местной прочности основания свидетельствуют о возможности потери несущей способности основания в целом, должны быть предусмотрены мероприятия по увеличению прочности основания или изменению конструкции системы сооружение-основание и произведены расчеты по первой группе предельных состояний. Расчет оснований гидротехнических сооружений на сейсмические воздействия должен производиться в соответствии с требованиями 5.

При оценке вероятности отказа системы сооружение-основание оценивается вероятность выполнения условия: При этом обобщенная сила предельного сопротивления и обобщенное силовое воздействие , соответствующее -му сочетанию нагрузок, рассматриваются как величины, имеющие случайный характер; - нормативный уровень отказа потери прочности, устойчивости и т.

Значения нормативных уровней вероятности отказа потери устойчивости сооружения, прочности основания , отнесенные к сроку службы сооружения , допускается принимать на основе статистических данных по отказам авариям и повреждениям. При отсутствии таких данных допускается пользоваться данными таблицы Б. Все сооружения I класса и сооружения II класса, входящие в состав напорного фронта. Сооружения II класса, не входящие в состав напорного фронта, и сооружения III класса, входящие в состав напорного фронта.

В программе мониторинга должно быть уделено повышенное внимание этапам строительства, вводу в эксплуатацию и эксплуатации до стадии стабилизации процессов взаимодействия ГТС с природным комплексом. При необходимости программа мониторинга должна уточняться на каждом этапе с учетом изменения реальных условий.

В ходе наблюдений следует определять: Определение указанных показателей производится с использованием результатов инструментальных измерений. В дополнение к инструментальным наблюдениям следует предусматривать и визуальные для оперативного выявления внешних проявлений развития неблагоприятных процессов в основании и грунтовых сооружениях.

Для сооружения IV класса и их оснований следует предусматривать геодезические и визуальные наблюдения. Состав и объем установки КИА на сооружениях и их основаниях должны определяться проектом натурных наблюдений и исследований, который составляется проектной организацией на всех стадиях проектирования и является неотъемлемой частью проекта сооружения. Территорией, рассматриваемой в проекте, является район расположения основных сооружений и область влияния водохранилища и нижнего бьефа ГТС.

Следует также предусмотреть мероприятия, ведущие к улучшению экологической обстановки по сравнению с естественной природной создание зон рекреации, рекультивации земель и вовлечение их в хозяйственную деятельность человека и т. Особое внимание этим вопросам должно быть уделено при возведении сооружений, образовании водохранилищ и т. При проектировании оснований ГТС следует руководствоваться законодательными актами и нормативными документами согласно 5.

Класс основных гидротехнических сооружений следует принимать равным наиболее высокому его значению согласно таблице В. Если разрушение этих сооружений может вызвать последствия катастрофического характера или значительную задержку возведения основных сооружений I и II классов, то их необходимо относить при надлежащем обосновании к III классу.

Их следует учитывать в составе основного сочетания нагрузок и воздействий. Примечание - В основное сочетание нагрузок и воздействий в период нормальной эксплуатации, как правило, включают временные кратковременные нагрузки годовой вероятностью более 0, II - 1,20; III - 1,15;.

При расчете устойчивости естественных склонов значение определяется: Расчетное значение нагрузки следует определять путем умножения нормативного значения нагрузки на соответствующий коэффициент надежности по нагрузке.

Нормативные значения нагрузок следует определять по нормативным документам на проектирование отдельных видов гидротехнических сооружений, их конструкций и оснований.

Значения коэффициентов надежности по нагрузке при расчетах по предельным состояниям первой группы определяются в соответствии с приложением Е.

Значения коэффициентов надежности по материалу и грунту , применяемых для определения расчетных сопротивлений материалов и характеристик грунтов, устанавливаются соответствующими нормами проектирования отдельных видов гидротехнических сооружений, их конструкций и оснований.

Значения коэффициента условий работы , учитывающего тип сооружения, конструкции или основания, вид материала, приближенность расчетных схем, вид предельного состояния и др. Коэффициенты , и применяются в определении расчетного значения.

Расчеты гидротехнических сооружений, их конструкций и оснований по предельным состояниям второй группы должны производиться с коэффициентом надежности по нагрузке , а также с коэффициентами надежности по материалу и грунту , равными 1,0, кроме случаев, установленных нормативными документами на проектирование отдельных видов гидротехнических сооружений, их конструкций и оснований.

При надлежащем технико-экономическом обосновании назначенный срок службы отдельных конструкций и элементов сооружения, разрушение которых не влияет на сохранность напорного фронта гидроузла, допускается уменьшать. При этом проектом должны быть предусмотрены технические решения, обеспечивающие восстановление разрушенных и ремонт поврежденных конструкций и элементов сооружения. Выбор предельных состояний и методов расчета гидротехнических сооружений осуществляется в соответствии с нормами проектирования отдельных видов сооружений и конструкций.

Для напорных гидротехнических сооружений I-III классов расчетные значения вероятностей возникновения аварий не должны превышать значения, приведенные в таблице В. А - скальные; Б - песчаные, крупнообломочные и глинистые в твердом и полутвердом состояниях; В - глинистые водонасыщенные в пластичном состоянии. Класс гидро- технических сооружений. Число постоянно проживающих людей, которые могут пострадать от аварии гидро- технических сооружений, человек. Число людей, условия жизне- деятельности которых могут быть нарушены при аварии гидро- технических сооружений, человек.

Размер возможного материального ущерба без учета убытков владельца гидро- технических сооружений, млн, МРОТ. Характеристика территории распространения чрезвычайной ситуации, возникшей в результате аварии гидротехнических сооружений.

В пределах территории одного субъекта РФ двух и более муниципальных образований. Примечания 1 Возможный ущерб от аварии гидротехнических сооружений определяется на момент разработки проекта. Значения коэффициента надежности по нагрузке. Давление воды непосредственно на поверхности сооружения и основания; силовое воздействие фильтрующей воды; волновое давление; поровое давление.

Гидростатическое давление подземных вод на обделку тоннелей. Давление от намытого золошлакового, шламового и т. Нагрузки от подъемных перегрузочных и транспортных средств. Нагрузки от людей, складируемых грузов и стационарного технологического оборудования; снеговые и ветровые нагрузки. Усилия от температурных и влажностных воздействий, принимаемых по справочным и литературным данным. Нагрузки от подвижного состава железных и автомобильных дорог.

Нагрузки, нормативные значения которых устанавливаются на основе статистической обработки многолетнего ряда наблюдений, экспериментальных исследований, фактического измерения с учетом коэффициента динамичности. Примечания 1 Указанные в скобках значения коэффициента надежности по нагрузке относятся к случаям, когда применение минимального значения коэффициента приводит к невыгодному загружению сооружения.

Подземный контур Приложение Ж обязательное. При наличии в основании плотины перемежающихся слоев песчаных и глинистых грунтов, а также напорных грунтовых вод следует рассматривать целесообразность устройства в подземном контуре плотины, кроме дренажа под фундаментной плитой глубинных дренажных скважин.

З Схему 1 следует применять при расположении плотины на песчаных грунтах и глубоком более 20 м залегании водоупора в случаях, если общая устойчивость сооружения обеспечивается без специальных мер по снижению фильтрационного давления, а по условию фильтрационной устойчивости грунтов основания требуется предусматривать удлиненный подземный контур.

В остальных случаях при указанных геологических условиях надлежит применять схему 2. Схему 3 следует применять при наличии в основании глинистых грунтов, требующих для обеспечения устойчивости сооружения на сдвиг применения анкерного понура. При этом является обязательным устройство понурного шпунта или зуба.

Схему 4 следует применять при залегании водоупора на глубине не более 20 м. В этом случае понур допускается не предусматривать. Схему 5 следует применять для плотин с напором более 10 м, возводимых на средних по проницаемости грунтах.

В зависимости от конструктивного обустройства подземного контура сооружения и гидрогеологических характеристик оснований надлежит определять: По результатам моделирования должна быть установлена "активная зона" основания, за пределами которой возможное изменение характеристик слагающих его грунтов существенно не повлияет на условия формирования фильтрационного поля в расчетном створе.

В простых, поддающихся несложной схематизации, случаях допускается производить фильтрационные расчеты аналитическими методами. Расчеты и моделирование фильтрационного потока должны осуществляться на базе данных, полученных при инженерных изысканиях, и достаточно полно отражающих геологическую структуру грунтового массива основания, с выделением в нем наиболее характерных по своим фильтрационным свойствам участков, попадающих в "активную зону" области фильтрации, учитывая возможное изменение этих свойств во времени вследствие увеличения или уменьшения напряжений и деформаций в грунтовой толще основания, криогенных и микробиологических процессов и т.

Для этого следует использовать данные, приведенные в таблице И. Вид грунта в зоне капиллярного водоудержания. Высота пассивного зависания "капиллярной каймы" , м.

Если в основании сооружения залегают нескальные грунты, то необходимо также определять общую фильтрационную прочность, исходя из условия формулы 1 настоящего стандарта. При этом параметр полагается равным осредненному градиенту напора вдоль подземного контура сооружения, определяемому для сооружений I и II классов по методу удлиненной контурной линии.

За параметр принимается расчетный критический градиент напора , численные значения которого приведены в разделе 6. Коэффициенты надежности и следует принимать по разделу 5 настоящего стандарта по первой группе предельных состояний. Коэффициент в этом случае равен единице. Значения для оснований I и II классов следует определять по методу удлиненной контурной линии.

В отдельных случаях значения допускается определять др. Местную фильтрационную прочность нескального основания оценивают исходя из общего условия по формуле 1 настоящего стандарта, полагая и равными местному градиенту напора в рассматриваемой области основания и местному критическому градиенту напора , определяемым согласно И.

Местную фильтрационную прочность скального основания надлежит оценивать аналогичным образом исходя из условия формулы 1 настоящего стандарта, в котором параметры и принимаются равными соответственно средней скорости движения воды в трещинах массива основания и критической скорости движения воды в трещинах , определяемыми по указаниям в соответствии с И. Коэффициенты , и при оценках местной прочности принимаются такими же, как при расчетах общей фильтрационной прочности. При водостойких, несуффозионных грунтах наличие завесы должно быть дополнительно обосновано.

При обосновании необходимости устройства противофильтрационных завес в мерзлых грунтах следует учитывать следующее: Толщина противофильтрационной завесы должна обеспечивать непревышение критического градиента, определяющего фильтрационную прочность самой завесы. На участках сопряжения завесы с подошвой сооружения в целях уменьшения градиентов напора фильтрационного потока в этом месте и дополнительного уплотнения грунта для предотвращения его суффозии в проекте следует предусматривать местное усиление завесы.

Параметры противофильтрационной завесы глубина, длина, толщина и местоположение в основании сооружений следует обосновывать расчетом или результатами экспериментальных исследований.

В связи с этим в проекте должны быть оценены размеры этих зон и предусмотрены технические и технологические решения, обеспечивающие возможность восстановления требуемой водонепроницаемости завесы как в процессе строительства и подъема УВБ, так и в процессе эксплуатации сооружения.

В скальных основаниях дренаж следует располагать со стороны напорной грани сооружения, а при недостаточной эффективности работы такого дренажа - в средней части его подошвы. Местоположение дренажа и его размеры следует определять исходя из требований необходимого снижения фильтрационного противодавления на подошву сооружения и обеспечения допустимых значений выходных градиентов напора, не приводящих к нарушению фильтрационной прочности грунтов основания, а в ССКЗ - с учетом теплового режима системы основание-сооружение.

Отказ от устройства дренажа основания допускается при наличии в основании грунтов, подверженных химической или механической суффозии. Предел прочности на одноосное сжатие , МПа. Модуль деформации , МПа. В случае, если завеса одна или в сочетании с др. Проницаемость противофильтрационной завесы должна быть меньше проницаемости грунта основания не менее чем в 20 раз.

Материал пригрузки должен подбираться по принципу обратного фильтра для защиты грунта основания от контактной суффозии. Необходимая толщина пригрузки определяется исходя из условия недопущения фильтрационного выпора грунта. При этом прочность и трещиностойкость конструкции подтверждаются расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.

Расчет сооружений по деформациям должен производиться на основные сочетания нагрузок, а при соответствующем обосновании - и на особые сочетания нагрузок с учетом характера их действия в процессе строительства и эксплуатации сооружения последовательности и скорости возведения сооружения, графика наполнения водохранилища и т. Перемещения оснований сооружений, происходящие в процессе строительства, допускается не учитывать, если они не влияют на эксплуатационную пригодность сооружения.

Он включает расчетный прогноз деформаций основания и сооружения при их совместной работе и проверку выполнения условия формулы 1 , в котором принимается и , где - совместная деформация основания и сооружения осадки, горизонтальные перемещения, крены и др. Коэффициенты и принимаются в соответствии с 5. Проектные значения деформаций используются также для анализа поведения систем основание-сооружение при оценках их надежности в период эксплуатации.

При этом значения определяются в более широком диапазоне нагрузок, чем эксплуатационные. При назначении необходимо учитывать допускаемую разность осадок между секциями и частями сооружений, не приводящую к нарушению нормальной работы межсекционных швов, возможность перелива воды через гребень плотины, нарушения нормальной эксплуатации связанных с сооружением коммуникаций и т.

При этом должны быть в достаточной степени учтены реальные особенности работы системы сооружение-основание: При этом определение деформаций сооружения и основания в зависимости от их класса и этапа проектирования следует производить как упрощенными инженерными методами расчета, регламентированными в К. Значения деформаций сооружений и их оснований в период эксплуатации следует определять с учетом развития процессов консолидации и ползучести грунтов.

При этом надлежит использовать указанные выше вычислительные методы. На предварительных стадиях проектирования и для сооружений III и IV классов определение нестабилизированных значений деформации допускается производить упрощенными инженерными методами, например на основе решений одномерных задач консолидации и ползучести.

В тех случаях, когда для определения деформаций обязательным является использование нескольких указанных методов К. Расчеты деформаций системы сооружение-основание в необходимых случаях следует производить для условий пространственной задачи.

Для сооружений, длина которых превышает ширину более чем в три раза, расчеты допускается производить для условий плоской деформации. В случае, если ширина сооружения превышает толщину сжимаемой толщи , определенную по К. На предварительных стадиях проектирования для сооружений III и IV классов - на всех стадиях проектирования для определения значений допускается ограничиться методом послойного суммирования. При этом основание сооружения следует схематизировать линейно-деформируемым полупространством с условным ограничением сжимаемой толщи , определяемой с учетом следующих условий: При расположении нижней границы слоя в грунте с МПа или при залегании такого грунта непосредственно ниже этой границы грунт включается в сжимаемую толщу.

Нижнюю границу сжимаемого слоя в этом грунте следует определять исходя из условия. При залегании грунтов с модулем деформации МПа в пределах глубина сжимаемой толщи ограничивается кровлей этого грунта. Значения напряжений должны определяться с учетом фильтрационных сил и взвешивающего действия воды ниже уровня грунтовых вод. Определение суммарных кренов в зависимости от класса и этапа проектирования сооружений, расположенных на нескальных основаниях, должно производиться как упрощенными методами расчета, так и вычислительными методами.

На предварительных стадиях проектирования для сооружений III и IV классов - на всех стадиях проектирования для определения значений при достаточно однородных или горизонтально-слоистых основаниях допускается ограничиться использованием упрощенных методов расчета, в которых крен определяется с использованием осредненных характеристик основания и сооружения.

При существенно неоднородных основаниях определение суммарного крена должно выполняться только вычислительными методами, с учетом влияния пригрузок и соседних фундаментов. Деформации скального основания, при этом, как правило, можно не учитывать. При расчете перемещений, если отношение ширины напорного фронта сооружения к напору на сооружение составляет , следует рассматривать пространственную задачу, если - плоская.

Условная толщина деформируемого слоя основания в расчетах принимается равной ширине подошвы сооружения. На стадии технико-экономического обоснования строительства скальное основание допускается рассматривать в виде линейно-деформируемой среды.

Расчет осадок плотины следует производить в каждом характерном ее поперечном сечении по нескольким вертикалям, проходящим в элементах плотины из различных материалов ядро, экран, призма и т.

Поровое давление, ползучесть грунта, его просадочность и набухание при повышении влажности в период эксплуатации необходимо учитывать в зависимости от их наличия.

Напряженно-деформированное состояние плотин, возводимых в ССКЗ, следует определять с учетом температурного режима грунтов плотины и ее основания. Для плотин III и IV классов допускается производить расчет осадок по приближенным зависимостям с использованием значений модулей деформаций по аналогам. Федеральный закон от 21 июля г. N ФЗ "О безопасности гидротехнических сооружений". Федеральный закон от 30 декабря г.

You Might Also Like