Гост 12.1.004 ссбт.

У нас вы можете скачать гост 12.1.004 ссбт. в fb2, txt, PDF, EPUB, doc, rtf, jar, djvu, lrf!

При наличии в здании незадымляемых лестничных клеток, вер о ятность Q в для лю д ей, находящихся в помещениях, расположенных вышеэтажа пожара, вычисляют по формуле. Вероятность эва к уациилюдей Р д. Вероятность эффективного срабатывания противопожарной защ и ты P п. R i — вероятность эфф е ктивного срабат ы вания i-го технического решения. Для эк с плуатируемых з д а н ий сооружений вероятность воздействия ОФП на людей допускается проверять окончательно с и спользованием статистических данных по формуле.

Т — рас с матриваемый период эк сплуатации о д нотипных з даний сооружений , год;. М ж — число жертв пожара в рассматриваемой группе зданий сооружений за период;.

N 0 — общеечисло лю д ей , находя щ ихся в з даниях сооружениях. Од н отипными считают з д ания сооружения с одинаковой к атегорией пожарнойопасности , одинакового функционального назначения и с близкими основными параметрами: Для проектируемых зданий сооружений вероятность первоначаль но оце н ивают по 3 при Р э , равной н улю.

Если при этом выполняется услови е , то б езопасность людей в зданиях сооружениях обеспеченана тр е буемом уровне системой пр е дотвращения пожара. Если это условие не выполняется, то расчет вероятности взаим о действи я ОФП на людей Q в следует производить по расчетным зависимостям, приведенным в разд.

Д о пускается уровень обеспечения безопасности людей в зданиях сооружениях оценивать по вероятности Q в , в одн о м или нескольких помещениях, наиболее удаленны й о т вых о дов в безопас н ую зо н у например верхн ие этаж и многоэтажных зданий.

Настоящ и й метод устанавливает порядок расчета вероятност и возник н овения пожара взрыва в о бъекте и изделии. Вероятность воз н икнове н ия пожара взрыва в пожаровзрывоопасном объекте определяют н а этапах его проектирования, строительства и эксплуатации. Для расчета вероятности возникновения пожара в з рыва на де й ствующих или строящ и хся объектах необходимо располагатьстатистическими д а н ными о времени суще с твова н ия различных пожаровзрывоопасных событий.

Вероятность возникновения пожара взрыва в проектируемых объектах определяют на ос н ове показателей надежности элементов объекта, по з воляющих рассчитывать вероятность прои з водственного оборудования, систем контроля и управления, а такж е других устройств, составляющих объект, которые приводят к реализации различных пожаровзрывоопасных событий.

Под пожаровзрывоопасными понимают событ и я, реализац и я которых приводит к образованию горючей среды и появлению источника зажигания. Численные значе н ия необходимых для расчетов вероятности возникновен и я пожара взрыва показателейнадежности различных тех н ологических аппаратов, систем управления , контроля, связи и тому подобных, используемых при проект и ровании объекта, или исходные данные для их расчета выбирают в соответствии с ГОСТ 2.

Необходимые сведения могут быть получены в результате сбора и обработки статистических данных об отказах анализируемых элементов в условияхэксплуатации. Сборнеобходимых статистических данных проводят по единой программе, входящей в состав настоящего метода.

Пожаровзрывоопасность любого объекта определяется пожаровзрывоопасностью его составных частей технологических аппаратов, установок, помещений. В е роятность возник н овения пожара взрыва в объекте в течение года Q ПЗ вычисляют по формуле. Возникновение пожара взрыва в любом из помещений объекта событ и е ПП обусловлено возн и кнов е ни е м пожара взрыва или в одном из технологич е ских аппаратов, находящихся в этом помещении событ и е ПТА j , , ил и н епосредственно в объем е иссл е дуемого помещения событи е ПО i.

Вероятность Q i ПП вычисляют по ф ормуле. Q i ПО — вероятность возникновения пожара в объеме i -го помещения в течение года;. Возникновение пожара взрыва в любом из технологических аппара тов соб ы тие ПТА j илинепосредственно в объеме помещения событие ПО i , обусловлено совместным образованием горючей среды событие ГС в рассматрива е мом элементе объекта и появлением вэтой среде источника зажигания событие ИЗ.

Вероятность Q i ПО или Q j ПТА возникновения пожара в рассматриваемом элементе объекта равна вероятности объединения суммы всех возможных попарных пересечений произведений случайных событий образования горючих сред и появления источников зажиганий. ГС k — событие образования k -й горючей среды;. Образование горючей среды событие ГС k в рассматриваемом элементе объекта обусловлено совместным появлением в нем достаточного количества горючего вещества или материала событие ГВ и окислителя событие ОК с учетом параметров состояния температуры, давления и т.

Q i ОК m — вероятность появления достаточного для образования горючей среды количества m -го окислителя в i - м элементе объекта в течение года;. Появление в рассматриваемом элементе объекта горючего вещества k -го вида являетсяследствием реализации любой из a n причин. Вероятность Q i ГВ k вычисляют по формуле. Q i a 1 — вероятность постоянного присутствия в i -м элементе объекта горючего вещества k -го вида;. Q i a 2 — вероятность разгерметизации аппаратов или коммуникаций с горючим веществом, расположенных в i -м элементе объекта;.

Q i a 3 —вероятность образования горючего вещества в результате химической реакции в i -м элементе объекта;. Q i a 4 —вероятность снижения концентрации флегматизатора в горючем газе, паре, жидкости или аэровзвеси i -го элемента объекта ниже минимально допустимой;.

Q i a 5 — вероятностьнарушения периодичности очистки i -го элемента объекта от горючих отходов, отложений пыли, пуха и т. На действующих и строящихся объектах вероятность Q i a n реализации в i - м элементе объекта a n причины, приводящей к появлению k -го горючего вещества, вычисляют на основе статистических данных о времени существованияэтой причины по формуле.

В проектируемых элементах объекта вероятность Q i a n вычисляют для периоданормальной эксплуатации элемента, как вероятность отказа технических устройств изделий , обеспечивающих невозможность реализации a n , причин, по формуле.

Данные онадежност и оборудования изделия приведены внормативно-технических документах, стандартах и паспортах. Интенсивность отказов элементов, приборов и аппаратов приведена в разд.

При отсутствии сведений о параметрах надежности анализируемого оборудования изделия , последние определяют расчетным путем на основе статистических данных о б отказах этого оборудования изделия. Появление в i -м элементе объекта k вида окислителя является следствием реализации любой из b n причин.

Q i b 1 — вероятность того, что концентрация окислителя, подаваемого в смесь i -го элемента объекта, больше допустимой по горючести;.

Q i b 2 — вероятность по д соса окислителя в i -й элементс горючим веществом;. Q i b 3 — вероятность, постоянного присутствия окислителя в i -м элементе объекта;. Q b 4 —вероятность вскрытия i -го элемента объекта сгорючим веществом без предварительного пропаривания продувки инертным газом ;. Вероятности Q i b n реализации событий, обуславливающих возможность появления окислителя k -го вида в опасном количестве, вычисляют для проектируемых элементов по формуле 43 , а для строящихся и действующий элементов по формуле Вероятность Q i b 2 подсоса окислителя в аппарат с горючим веществом вычисляют как вероятностьсовместной реализации двух событий: Вероятность Q i S 1 нахождения i -го элемента объекта под разрежением в общем случае вычисляют по формуле 42 , принимают равное единице, еслиэлемент во время работы находится под разрежением, и 0,5, если элемент с равнойперио д ичностью находится под разрежением и давлением.

Вероятность Q i S 2 разгерметизации i -го элемента на разных стадиях его разработки иэксплуатации вычисляют по формуле 42 и Появление n -го источника зажигания инициирования взрыва в анализируемом элементе объекта событие ИЗ n обусловлено появлением в нем n -гоэнергетического т е плового источника событие ТИ n с параметрами, достаточными для воспламенения k -йгорючей среды событие В n k.

Q i B n k —условная вероятность того, что воспламеняющая способность появившегося в i -мэлементе объекта n -го энергетического теплового источника достаточна для зажигания k -й горючей среды,находящейся в этом элементе. Разряд атмосферного электричества в анализируемом элементе объекта возможен или при поражении объекта молнией событие C 1 , или при вторичном ее воздействии событие C 2 , или при заносе внего высокого потенциала событие С 3.

Вероятность Q i ТИ п разряда атмосферного электричества в i -м элементе объекта вычисляют по формуле. Q i C 1 — вероятность поражения i -го элемента объекта молнией в течение года;. Q i C 2 — вероятность вторичного воздействия молнии на i -й элемент объекта в течение года;. Q i С 3 — вероятность заноса в i -йэлемент объекта высокого потенциала в течение года;. Поражение i -го элемента объекта молниейвозможно при совместной реализации двух событий — прямого удара молнии событие t 2 и отсутствия неисправности, неправильного конструктивного исполнения или отказа молниеотвода событие t 1.

Вероятность Q i C 1 вычи с ляют по формуле. Q i t 2 — вероятность прямого удара молнии в i -й элемент объекта в течение года. Вероятность Q i t 2 прямого удара молнии в объект вычисляют по формуле. Вероятность Q i t 1 принимают равной единице в случае отсутствия молниезащиты на объекте илиналичия ошибок при ее проектировании и изготовлении. Вывод осоответствии основных параметров молниеотвода требованиям, предъявляемым к молниезащите объектов 1, 2 и 3-й категорий делают на основании результатов проверочного расчета и детального обследования молниеотвода.

Основные требования к молниеотводам объектов 1, 2 и 3-й категорий приведе н ы в СН— При наличии молниезащиты вероятность Q i t 1 вычисляют по формуле. При расчете Q i t 1 существующей молниезащиты нарушение периодичности проверки сопротивления заземлителей один раз в два года расценивают как нахождение молниезащиты внеисправном состоянии.

Время существования этой неисправности определяют как продолжительность периода между запланированным и фактическим сроками проверки. Вероятность Q i C 2 вторичного воздействия молнии на объект вычисляют по формуле. Вероятность Q i t 3 при отсутствии защитного заземления или перемычек в местах сближения металлических коммуникаций принимают равнойединице. Вероятность Q i t 3 неисправности существующей системы защиты от вторичных воздействий молнии определяют на основании результатов ее обследования аналогично вероятности Q i a n по формуле Для проектируемых объектов вероятность отказа неисправности защитного заземления не рассчитывается, а принимается равной единице или нулю в зависимости от ееналичия в проекте.

Вероятность Q i С 3 заноса высокого потенциала в защищаемый объект вычисляют аналогично вероятности Q i С 2 по Вероятность Q i t 2 при расчете Q i C 2 и Q i C 3 вычисляют no формуле 49 , причем значения параметров S и L в формулах 50 и 51 необходимо увеличить на м. Электрическая искра дуга может появиться в анализируемом элементе объекта событие ТИ n при коротком замыкании электропроводки событие е 1 , , при проведении электросварочных работ событие e 2 , при искрении электрооборудования, не соответствующего по исполнению категории и группе горючей среды, находящейся в этом элементе событие e 3 , при разрядах статического электричества событие е 4.

Q i e 1 — вероятность появления искр короткого замыкания электропроводки в i -м элементе в течение года;. Q i e 2 — вероятность проведения электросварочных работ в i -мэлементе объекта в течение года;. Q i e 3 — вероятность несоответствия электрооборудования i -гоэлемента объекта категории и группе горючей среды в течение года;. Q i е 4 — вероятность возникновения в i -м элементе объекта разрядов статического электричества в течение года;.

Q i v 2 — вероятность того, что значенииэлектрического тока в i -м элементе объекталежит в диапазоне пожароопасных значений;. Q i Z —вероятность отсутствия или отказа аппаратов защиты от короткого замыкания в т е чение года, определяющаяся по п. Вероятность Q i v 1 к ороткого замыкания эл е ктропроводки на действующих и строящихся объектах вычисляют на основании статистических данных по формуле Вероятность Q i v 2 нахождения электрического тока в диапазоне пожароопасных значений вычисляют по формуле.

I 1 — минимальное пожароопасное значение тока, протекающ е го по кабелю или проводу;. I 2 — максимальное пожароопасное значение тока, протекающего по каб е лю, если I 2 больше I к. Значения токов I 1 и I 2 опре д еляют э к спериментально. В отсутствии данных по I 1 и I 2 вероятность Q i v 2 принимают равной 1.

Вероятность Q i е 2 проведения в i -мэлементе объекта электросварочных работ вычисляют только для действующих истроящихся элементов объекта на основе статистических данных по формуле Вероятность Q i e 3 при непрерывной работе электрооборудования принимают на всех объектах равнойединице, еcли электрооборудование не соответствует категории и группе горючейсмеси, или 10 -8 — еслисоответствует.

При периодической работе электрооборудования и егонесоответствия категории и группе горючей среды вероятность Q i e 3 вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле Если электрическая искра появляется лишь при включении и выключении электрооборудования, не соответствующего категории и группе горючейсреды при п включениях и выключения х, то вероятность Q i e 3 вычисляют аналогично вероятности Q i t 2 по формуле В случае соответствия электрооборудования горючей среде, вычисленное по формуле 49 значение вероятности Q i е 3 умножают на 10 Вероятность Q i е 4 появления в i -м элементе объекта искр статического электричества вычисляют по формуле.

Q i X 2 — вероятность наличия неисправности, отсутствия или неэффективности средств защиты от статического электричества в течение года. В остальных случаях Q i Х 1 принимают равной нулю. Вероятность Q i X 2 принимают равной единице при отсутствии или неэффективности средств защиты от статического электричества. Вероятность Q i X 2 неисправности средств защиты в действующих элементах вычисляют на основаниистатистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле 4 2.

Вероятность Q i X 2 в проектируемых элементах объекта вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 на основании данных о надежности проектируемых средств защиты от статическ о го электричества например средств ионизации или увлажнения воздуха и т. Фрикционные искры искры удара и трения появляются в анализируемом элементе объекта событие ТИ n при применении искроопасного инструмента событие f 1 , при разрушении движущихся узлов и деталей событие f 2 , при применении рабочими обуви, подбитой металлическими набойками и гвоздями событие f 3 , при попадании в движущиеся механизмы посторонних предметов событие f 4 и т.

Вероятность Q i ТИ n вычисляют по формуле. Q i f 1 — вероятность применения в i -м элементе объекта металлического, шлифовального и другого искроопасного инструмента в течение года;.

Q i f 2 — вероятность разрушения движущихся узлов и деталей i -гоэлемента объекта в течение года;. Q i f 3 — вероятность использования рабочими обуви, подбитойметалл и че с кими набойками и гвоздями в i -мэлементе объекта в течение года;. Q i f 4 — вероятность попадания в движущиеся механизмы i -го элемента объекта посторонних предметов в течение года;. Q i f 5 — вероятность удара крышки металлическ о го люка в i -м элементе объекта в течение года;.

Вероятность Q i f 1 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта на основаниистатистических данных аналогичного вероятностям Q i a n и Q i t 2 по формулам 42 или Вероятность Q i f 2 для действующих и строящихся элементов объекта вычисляют на основаниистатистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле 4 3.

Для проект и ру е мых элементов объекта вероятность Q i f 2 вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 на основании параметров надежностисоставных частей. Вероятность Q i f 3 и Q i f 5 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятность Q i f 4 вычисляют для действующих и строящихся элементов объекта на основании статистических данных аналогично вероятно сти Q i a n по формуле 42 , а для пр ое ктируемых элементов по формуле 43 , как вероятность отказа защитныхсредств.

Открытое пламя и искры появляются в i -м элементе объекта событие ТИ n при реализации любой из причин h n.

В е роятность Q i ТИ п вычисляют по формуле. Q i h 1 —вероятность сжигания топлива в печах i -го элемента объекта в течение года;. Q i h 2 — вероятность проведения газосварочных и других огневых работ в i -м элементе объекта в течение года;.

Q i h 3 — вероятность несоблюдения режима курения в i - м элементе объекта в течение года;. Q i h 4 — вероятность отсутствия или неисправности искрогасителе й на двигателях внутреннего сгорания, расположенных в i -м элементе объекта в течение года;. Q i h 5 — вероятность использования рабочими спичек, зажигалок или горелок в i -м элементе объекта в течение года;.

Q i h 6 — вероятность выбросовнагретого газа из технического оборудования в i -мэлементе объекта в течение года;. Вероятность Q i h 1 вычисляют для всех элементов объекта по формуле. Вероятности Q i h 2 , Q i h 3 , Q i h 4 , Q i h 5 и Q i h 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов на основе статистических данных аналогично вероятности по формул е Нагрев вещества, отдельных узлов и поверхностей технологического оборудования i - г о элемента объекта, контактирующих с горючей средой, выше допустимой температуры событие ТИ n возможен при реализации любой из К n причин.

Вероятность вычисляют по формуле. Q i K 1 — вероятность нагрева горючего вещества или поверхности оборудования i -го элемента объекта при возникновении перегрузкиэлектросет и , машины и аппаратов в течение года:. Q i K 2 — вероятность отказасистемы охлаждения аппарата i - го элемента объекта в течение года;.

Q i K 3 — вероятность нагрева поверхностей и горючих веществ при возникновении повышенных переходныхсопротивлений электри ческих соединений i -го элемента объекта в течение года;.

Q i K 5 — вероятность нагрева поверхностей при трении в подшипниках в i -мэлементе объекта в течение года;. Q i К 6 — вероятность разогрева от трения транспортных лент и приводных ремней в i -мэлементе в течение года;. Перегрузка электрических коммуникаций, машин и аппаратов событие K 1 возможна при неисправности или несоответствии аппаратов защиты электрических сетей, а также при реализации любой из причин Y m.

Вероят н ость Q i K 1 вычисляют по формуле. Q i y 1 — вероятностьнесоответствия сечения электропроводников нагрузке электроприемников в i -мэлементе в течение года;. Q i y 2 — вероятность подключения дополнительных электроприемников в i -м элементе объекта в электропроводке, не рассчитаннойна эту нагрузку;.

Q i у 3 — вероятность увеличения момента на валу электродвигателя в i -м элементе объекта в течение года;. Q i y 4 — вероятность повышения напряжения в сети i -гоэлемента объекта в течение года;.

Q i y 5 — вероятность отключения фазы двухфазный режим работы в установках трехфазного тока в сети i -гоэлемента объекта в течение года;. Q i y 6 — вероятность уменьшениясопротивления электроприемников в i -м элементе объекта в течение года;. Q i z —вероятность отсутствия неисправности или несоответствия аппаратов защитыэлектрических систем i -го элемента объекта от перегрузки в течение года.

Вероятности Q i y 1 , Q i у 2 , Q i y 4 , Q i y 5 , Q i y 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i y 3 вычисляют для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле 60 , а для проектируемых объектов аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как вероятность заклинивания механизмов, приводимых в действие электродвигателем. Вероятность Q i z вычисляют для действующих элементов объекта аналогично вероятности Q i h 1 по формуле 60 , для проектируемыхэлементов при отсутствии аппаратов защиты принимают равной единице, а при ихналичии вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятности Q i K 2 вычисляют для проектируемых элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как вероятность отказа устройств, обеспечивающих охлаждение аппарата, а для строящихся и действующих элементов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i К 3 , Q i K 4 и Q i К 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i K 5 и Q i K 7 вычисляют для проектируемых элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как в е роят н ость отказа системысмазки механизмов i -го элемента, а для строящихся и действующих элементов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i K 8 пр и нимают равной един и це, если в соответствии с технологической необходимост ь ю происходит нагрев горючих в е ществ до опасных температур, или нулю, если такой процесс не происходит.

Вероятность Q i ТИ n поя в лен и я в горючем в е ществе ил и материале очагов экзотермического окисления или разложен и я, п р и водящих ксамовозгоранию, вычисляют по формуле. Q i m 1 — вероятность появления и i -м элементе объекта очага тепловогосамовозгорания в течение года;. Q i m 2 — вероятность появления в i -м элемент е объема очага химического возгорания в течение года;. Q i m 3 — вероятность появлен и я в i -м эл е мент е объекта очага микробиологического самовозгорания в течение года.

Вероятность Q i m 1 вычисляют для всехэлементов объекта по формуле. Q i P 2 — вероятность нагрева веществ, склонных к самовозгоранию, выше безопаснойтемпературы. Вероятность Q i P 1 вычисляют для всех элементов объекта по формулам 60 или Вероятность Q i P 2 принимают равной ед и нице, е сл и температура среды, в которой находится это вещество, выше и ли равна безопасной температуре или нулю, если температура среды ниже ее.

Вероятность Q i m 2 выч и сляют для всех элеме н тов объекта по формуле. Q i g 2 — вероятность контакта химическ и акт и вных веществ в течение года. Вероятности Q i g 1 и Q i g 2 вычисляют аналогично вероятност и Q i h 1 по формул е 60 , если реализация событий g 1 и g 2 обусловле на технологическими условиям и или мероприятиями организационного характера и вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , есл и этисобытия зависят от н адежности оборудования.

Вероятность Q i m 3 рассчитывают для действующих и строящихся объектов а н алог и чно вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i того, что воспламеняющаяся способность появившегося в i -мэлементе объекта n -го энергетического теплового источника достаточна для зажигания к - й горючей среды, находящейся в этомэлементе, определяется экспериментально или сравнением параметровэнергетического теплового источника с соответствующими показателями пожарнойопасности горючей среды.

Если данные для определения Q i отсутствуют или их достаточ н ость вызываетсомнение, то значе н ие вероятности Q i принимают равн ы м 1. Вероятность Q i принимают равной нулю в следующих случаях:.

Данные о пожароопасных параметрах источников зажигания приведены в разд. При обосновании невозможности расчета вероятности появления источника зажигания в рассматриваемом элементе объекта с учетом конкретных условий его эксплуатации д опускается вычислять этот параметр по формуле.

Принеобходимости учитывают и иные события, приводящие к появлению источ н ика зажига н ия. Программу сбора статистических данных разрабатывают для действующих, строящихся и проектируемых объектов на основе анализа пожарной о п асности помещений и технологического оборудования.

Анализ пожарной опасности проводят отдельно по каждому технологическому аппарату, помещен и ю и заканчивают разработкой структурной схемы причинно-следственной связи пожаровзрывоопасных событий, необходимых и достаточных для возникновения пожара взрыва в объекте далее — модель возник н овения пожара.

Общий вид структурной схемы возник н овения пожара в здании показан на черт. Статистические данные о времени существования пожаровзрывоопасных событий на действующих и строящихся объектах и времени безотказной работы разл и чных и зделий проектируемых объектов собирают только пособытиям конечного уровня, приведенным на модели возникновения пожара, для которых в методе отсутствуют аналитические зависимости.

На основании модели возникновения пожара по каждому элементу объекта разрабатывают формы сбора статистической информации о причинах, р е ализация которых может привести к возникновению пожара взрыва.

Статистическую информацию, необходимую для расчета параметров над е жност и разл и чных изделий, используемых в проектном решении,собирает проект н ая организация на действующих объектах.

При этом для наблюдения выбирают изделия, работающие в периоднормальной эксплуатации и в условиях, идентичных тем, в которых будетэксплуатироваться проект и руемое изделие. В качестве источников информации о работоспособности технологического оборудования используют:. Источниками информации о нарушении противопожарного режима в помещениях,неисправности средств тушения, связи и сигнализации являются:. Время t j Общее время t анализируе м ого элемента объекта Наи менова-.

На основании собранных данных вычисляют коэффициент безопасности K s в следующей последовательности. Вычисляют среднее время существования пожаровзрывоопасного события t 0 среднее время нахождения в отказе по формуле. Точечную оценку дисперсии D 0 среднего времени существования пожаровзрывоопасногособытия вычисляют по формуле. Среднее квадратическое отклонение точечной оценкисреднего времени существования события — t 0 вычисляют по формуле.

Коэффициент безопасности K б коэфф и цие н т, учитывающийотклонение значения параметра t 0 , вычисленного по формуле 6 8 , от его истинного значения вычисляют из формулы. При реализации в течение года только одного события коэффициент безопасности принимают равным еди н ице. Определение пожароопасных параметров тепловых источников интенсивности отказов э лементов. От прямого удара молнии воспламеняются все горючие среды.

Опасность вторичного воздействия молнии заключается в искровых разрядах, возникающих в результате индукционного и электромагнитного воздействия атмосферногоэлектричества на производственное оборудование, трубопроводы и строительные конструкции. Энергия искрового разряда превышает мДж и достаточна для воспламенения горючих веществ с минимальной энергией зажигания до 0,25 Дж. Занос высокого потенциала в здание происходит по металлическим коммуникациям не только при их прямом поражени и молнией, но и при расположении коммуникаций в непосредстве нн ой близости от молн и еотвода.

При соблюдении безопасных расстояний между молниеотводам и и коммуникациями энергия возможных искровых разрядов достигает значений Дж и более , то есть достаточна для воспламенения всех горючих веществ. Воспламеняемость кабеля и проводника с изоляцией завис и т от значения кратности тока короткого замыкания I к. Если эта кратность больше 2,5, но меньше 1 8 для кабеля и 21 для провода, то происходит воспламенение поливинилхлоридной изоляции. Электрические искры капли металла образуются при коротком замыкании электропроводки,электросварке и при плавлении электродов электрических ламп накаливания общегоназначения.

Размер капель металла при этом достигает 3 мм при потолочной сварке — 4 мм. Температура капель зависит от вида металла и равна температуре плавления. Зона разлетачастиц при коротком замыкании зависит от высоты расположения провода, начальнойскорости полета частиц, угла вылета и носит вероятностный характер. При высоте расположения провода 10 м вероятность по п адания частиц на расстояние 9 м составляет 0 ,06; 7м— 0, 45 и 5 м—0,92; при высоте расположения 3 м вероятность попадания частиц на расстояние 8 м составляет 0,01, 6 м — 0,29 и 4 м— 0,96, а при высоте 1 м вероятность разлета частиц на 6 м—0,06, 5 м — 0,24, 4 м — 0,66 и 3 м — 0, Количество теплоты, которое капля металла способна отдать горючей среде при остывании до температуры ее самовоспламенения, рассчитывают следующим способом.

В зависимости от продолжительности полета капли возможны три ее состоя н ия: Время полета капли в расплавленном жидком состоянии t p , с, рассчитывают по формуле. Т н , Т пл —температура капли в начале полета и температура плавления металла соответственно, К;. Количество тепла W , Дж, отдаваемое каплей металла твердому или жидкому горючему материалу, на который она попала, вычисляют по формуле.

К —коэффициент, равный отношению тепла, отданного горючему веществу, к энергии, запасенной в капле. Более строгое определение конечной температуры капли может быть проведено при учете зависимости коэффициента теплоотдачи от температуры. Пожар н ая опасность св е тильников обусловлена возможностью контакта горючей ср е ды с колбо й эл е ктрической лампы накаливан и я,нагретой выше температуры самовоспламенения горючей среды.

Температура нагрева колбы электрической лампочки зависит от мощности лампы, ее размеров и расположения в пространстве. Зависимость максимальной температуры на колбе горизонтально расположенной лампы от ее мощности и времени приведена на черт. Энергию искры W и , Дж, способной возникнуть под действием напряжения между пластиной и каким-либо заземленным предметом, вычисляют по запасенной конденсатором энергии из формулы. Разность потенциалов между заряженным телом и землей измеряют электрометрами в реальных условиях производства.

При соприкосновении человека сзаземленным предметом возникают искры с энергией от 2,5 до 7,5 мДж. Зависимость энергии электрического разряда стела человека и от потенц и ала зарядов статическогоэлектричества показана на черт.

Размеры искр удара и трения, которые представляют собой раскаленную до свеч е ния частичку металла или камня, обычно не превышают 0,5 мм, а и х температура находится в пределах температуры плавления металла. Температура искр, образующихся при соударен и и металлов, способных вступать в химическое взаимодействие друг с другом с выделением значительного количества тепла, может превышать температуру плавления и поэтому ее определяют экспериментально или расчетом.

Количество теплоты, отдаваемое искрой при охлаждении от начальной температуры t н до температуры самовосплам е нен и я горючей среды t св вычисляют но формуле 84 , а время остывания t — следующим образом. Отношение тем п ератур Q п выч и сляют по формуле. Скорость искры w и , образующейся пр и ударе свобод н о падающего тела, вычисляют по формуле. R — радиус вращающегося т е ла, м. По значе н иям от н осительнойизбыточной темп е ратуры q п и критерия В i определяют по графику черт.

При наличииэкспериментальных данных о поджигающей способности фр и кционных искр вывод об их опасности для анализируемой горючей среды допускается делать без проведения расчетов. Пожарная опасность пламени обусловлена интенсив н остью теплового воздействия плотностью теплового потока , площадью воздействия, ориентацие й вза и мным расположением , периодичностью и временем его воздействия на горючие вещества.

Открытое пламя опасно не только пр и непосредствен н ом контакте с горючей средой, но и при ее облучении. Кр и тические значения интенсивности облучения в зависимости от времени облуче н ия для некоторых веществ приведены в табл. Пожарная опасность искр печных труб, котельных, труб паровозов и тепловозов, а также других машин, костров, в з н ачительной степени определяется их размером и температурой. Теплосодержание и время остывания искры до безопасност и температуры вычис л яют по формулам 76 и Нагрев веществ, отде л ьных узлов и поверхностей технологического оборудования.

Температура газа пр и сжатии в компрессоре и отсутствии его охлаждения Т к , К, вычисляют по формуле. Температурунагрева электрических контактов при возникновении повышенных переходныхсопротивлений t н. U i — падениенапряжения в i -й контактной паре в электрическом контакте, В;. Значение падения напряжений на контактных парах U i для деталей из некоторых материалов приведены в табл. Для заданной температуры t н. Если выбранное и вычисленное значения t н. Температуру подшипника скольжения при отсутствии смазки и принудительного охлаждения t п.

S — площадь поверхности теплообмена поверхность подшипника, омываемая воздухом , м 2 ;. В формулах , , коэффициент теплообмена a общ вычисляют по формулам или Последовательность расчета температуры подшипника аналогична расчету температуры нагрева контактов. Минимальную температуру среды, при которой происходит тепловое самовозгорание, вычисляют из выражения. Зависимость интенсивно сти повреждений оборудования, п риводящих к взрыву, от взрывоопасной концентрации для производства дивинила, метана,этилена и аммиака приведена на черт.

Интенсивность отказов различных элементов технологических аппаратов и защитных устройств определяют по табл. Гидравлические и пневматические элементы Диафрагмы 0,1 0,6 0,9 Источники мощности гидравлические 0,28 6,1 19,3 Задвижки клапанов 0, 5,1 44,8 Задвижки возбуждения 0, 0, 2,29 Клапаны: Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности народнохозяйственных объектов является обязательным условием при технико-экономическом обосновании мероприятий, направленных на повышение пожарной безопасности.

Расчетыэкономического эффекта могут использоваться при определении цен нанаучно-техническую продукцию противопожарного назначения, а также для обоснования выбора мероприятий по обеспечению пожарной безопасности пр и формировании планов научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, эконом и ческого исоциального развития объектов. Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности определяется как социаль н ыми оценивает соответствие фактического положения установленному социальному нормативу , так и экономическими оценивает достигаемый экономический результат показателями.

Знач ение величины допустимой вероятности пожара при приме нении изделий на объектах должно устанавливаться расчетом, исходя из требований п. Метод определения вероятности возникновения пожара от в электрическ их изделий приведен в приложении 5. Методики, со держащи еся в стандартах и других нормативно-технических документах и предназначенные для определени я показателей пожарной опасности строительных конструкций, их облицовок и отделок, веществ, материалов и изделий в т.

Перечень и требования к эффективности элеме нтов конкретных систем пожарной безопасности должны устана вливаться нормативным и и нормативно-технич ескими документами на соответствующие виды объектов. Примеры расчета показателей эффективности по п. Предотвраще ние пожара должно достигаться предотвращением образования горючей среды и или предотвращением образования в горючей среде или внесения в нее источников зажигания. Предотвращение образования горючей среды должно обеспечиваться одним из следующих способов или их комбинаций:.

Предотвращение образован ия в горючей сред е источников зажигания должно достигаться применением одним из следующих способов или их комбинацией:. Поряд ок совместного хранения веществ и материалов осуществляют в соответствии со справочным приложением 7;. Ограничение массы и или объема горючих веществ и материалов, а также наиболее безопасный способ их размещения должны достигаться применением одного из следующих способов или их комбинацией:.

Противопожарная защита должна достигаться прим енени ем одного из следующ их способов или их комбинацией:. Ограничение распространения пожара за пределы очага должно достигаться применением одного из следующих способов или их комбинацией:.

Каждый объект должен иметь такое объемно-планировочное и техническое исполнен ие, чтобы эвакуац ия людей из него была за ве ршена до наступ ления предельно допустимых з начений опасных факторов пожара, а при нецелесообразности эвакуации была обеспечена защита люд ен в объ екте. Для обеспечения эвакуации н еобходимо:. Сре дства колл екти вной и индивидуальной защиты долж ны обеспечивать безопасность людей в течение всего врем ени действия опасных факторов пожара.

Коллективную защиту следует обеспечивать с помощью по жаробезопасных зон и других конструктив ных решений. Средства индивидуальной защиты следует применять также для пожарных, участвующих в туш ении пожара. Система противодымной защиты объектов должна обеспечивать незадымление, снижение т емпературы и удален ие продуктов горения и термиче ского разложения на путях эвакуации в течение времени, достаточного для эва куации людей и или коллективную защ иту людей в соответствии с требованиями п.

На каждом объекте народного хозяй ства должно быть обеспечено своевременное оповещение людей и или сигнализация о пожаре в его начальной стади и техническими или организационными средствами. Перечень и обоснование достаточности для целевой эффективности средств оповещения и или сигнализации на объектах согласовывается в установленном порядке.

В зданиях и сооружениях необходимо предусмотреть технические средства лестничные клетки, противопожарные стены , лифты, наружные пожарные лестницы, а варийные люки и т. Применяемая пожарная техника должна обеспечивать эффективное тушени е пожара загорания , быть безопасной для природы и людей.

Комплекс организац ионных мероприятий и технических средств, направленных на предотвращение пожара и ущерб от него. Отказ, который может привести к возникнове нию предельно допустимого значения опасного фактора пожара в защ ищаемом объеме объекта.

Отказ комплектующего изделия, который может привести к возникновен ию опасных факторов пожара. Здан ие, сооружение, помещение, процесс, технологическая установка, вещество, материал, транспортное средство, изделия, а также их элементы и совокупности. В состав объ екта защиты входит и человек. Свойство объекта предотвращать воздействие на людей и материальные ценности опасных факторов пожара и их вторичных проявлений.

Од новрем ен но в настоящем стандарте под пожар ной опасностью понима ется возможность причин ен ия ущерба опасным и факторам и пожара, в том ч исле их втор ичными проя вле ниями. Значение опасного фактора, воздейств ие которого на человека в течение крит ической продолжит ельности пожара нс пр иводит к травме, заболеванию или откло нению в состоя ни и здоро вья в течение нормативно установленного времени, а воздействи е на материальные ц енности не приводит к потере устойчивости объекта при пожаре.

Время, в течение которого достигается предельно допустимое значение опасного фактора пожара в установленном режиме его изменения.

Настоящий метод уста навливает порядок расчета уровня обеспечения пожар ной безопасности людей и вероятности воздействия опасных факторов пожара на людей, а также обоснования требований к эффекти вности систем обеспечения пожарной безопасности людей. Показателем оценки уровня обе спечения пожарной безопасност и люде й на объектах является вероятность предот вращения воздействия P в опасных факторов пожара ОФП , переч ень которых опре деляется настоящим стандартом.

Вероятность предотвращ ен ия воздействия ОФП определяют для пожароопасной ситуации, при которой место возникновения пожара находится на первом этаже вблизи одного из эвакуационных выходов из зда ния сооружения. Вероятность предотвращения воздействия ОФП P в на людей в объекте выч исляют по формуле. Вероятность Q B вычисляют для людей в каждом здании помещении по формуле. Э , - вероятность эффективной работы технических реше ний противопо жарной защиты. В - вероятность эвакуации по наружным эвакуационным лестницам, переходам в смежные секции здания.

Расчетное вр емя эвакуации люд ей из п омещений и зданий устанавливается по расчету времени движения одного ил и нескольких людских потоков чер ез эвакуационные выходы от наиболее у дал енных мест размещения людей.

При расчете весь путь движения людского пот ока подразделяется на участки проход, к оридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур дли ной l i и шириной d i. Начальны ми участками являются проходы между рабоч ими местами, об орудованием, рядами кресел и т. При опре делении расчетн ого вр емени длина и ширина каждого участка пути эвакуаци и принимаются по проекту. Длина пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряется по длине марша.

Длина пути в дверном про еме принимае тся равной нулю. Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7 м, а та кже тамбур сл едует считать самостоятельным участком горизонтального пути, имеющим конечную длину l i. Расчетное время эвакуации людей t р следует определять как сумму времени движения людского пот ока по отдельным участкам пути t i по формуле.

Время движения людского пот ока по первому участку пути t 1 , мин, вычисляют по формуле. Скорость v 1 движен ия людского потока на участках пути, следующих после первого, принимается по табл. Если значение q i , определяемое по формуле 9 , меньше или равно значению q max , то время дв иж ения по участку пути t i в минуту. Если значе ние q i , определ енное по формуле 9 , больше q max , то ш ир ину d i данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при котором соблюдается условие.

При н евозмож ности выполн ения условия 11 интенс ивность и скорость движ ения людского потока по участку пут и i опр ед еляют по табл. При этом должно учитываться время задержки движения людей из-за образовавшегося скопления. При слиянии вначале участка i двух и более людских потоков черт.

Если значен ие q i , определенное по формуле 12 , больше q max , то ширину d i да нного участ ка пути следует увеличивать на такую величину, чтобы соблюдалось усл овие В этом случае время движения по участку i определяется по формуле Время t бл вычисляют пут ем расчета значений допустимой концентрации дыма и других ОФП на эвакуационных путях в различные моменты времени.

Допу скается время t бл принимать равны м необхо димому времени эвакуации t нб. Необходимое время эвакуац ии рассчитывается как прои зве ден ие критической для человека продолжительности пожара на коэффициент безопасности.

Пре дполагается, что каждый опасный фактор во здействует на ч еловека не зависимо от других. Кр ит ическая продолжительность пожара для людей, нах одящихся на этаже очага пожара, определяется из условия достижения одним из ОФП в поэтажном коридоре своего предельно допустимого значения. В качестве критерия опасности для людей, находящихся выше очага пожара, рас сматривается услов ие достижения одним из ОФП предельно допустимого значения в лестнич но й клетке на уровне этажа п ожара.

Знач ения температуры, концентраций токсичных компонентов продуктов горения и оптической плотности дыма в кори доре этажа пожара и в лестн ичн ой клетке опр еделяются в результате реше ния с истемы урав нений теплогазообмена для помещени й очага пожара, поэтажного кори дора и лестничной клетки. Уравнения д вижения, связывающ ие значения пере падов давлений на проемах с расходами через проемы, имеют вид.

P - средний в пределах у 2 , у 1 перепад полных давлений, Па. П ерепад давл ений , Па, в этом случае вычисляют по форм ул е. Поток в верхней части проема имеет границы y 0 и h 2 , перепад давления для н его рассчитывается по формуле. Т i , T j - температуры газов в i - м и j -м помещения х, К. Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в дыму соотн ошен ием.

Значени е вр емени начала эва куации t н. При нал ич ии в здан ии сист емы оповещ ения о пожаре значение t н. Пр и отсутствии необход имых исх одных данных для определения времени начала эвакуаци и в зданиях сооружен ия х без с истем опов ещения величину t н. Если местам возникновения пожара является зальное помещение, где пожар может быть обнаружен одноврем енно всеми находящимися в нем людьми, то t н.

В этом случае вероятность Р э. Зданиями сооружен иями без систем опов ещения считают те здания сооружения , возникновение пожара внутри которых может быть замечено одновременно всеми нахо дящимися там людьми. Расчет t нб производ ится для наиболее опас ного варианта развития пожара, характеризующ егося наи большим т ем пом нарастания ОФП в рассматриваемом помещении.

Сначала рассчитывают значе ния критической про должительности пожара t кр по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений в зоне пребывания людей рабочей зоне:.

Если под знаком л огарифма получается отрицательное число, то данны й ОФП не представляет опасности. Параметр Z вычисляют по формул е. Сле дует иметь в виду, что на ибольшей опасности при пожаре п одвергаются лю ди, находящиеся на более высокой отметке.

Поэт ому, например, при определен ии не обход имого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение h следу ет нахо дить, ор ие нтируясь на на иболее высоко расположенные ряды кресел.

Параметры А и n вычисляют так:. Из полученных в результате расчетов значений кр итическо й продолжительности пожара выбирается минимальное.

Необходимое время эвакуации людей t нб , мин, из рассматрива емого по мещения рассчитывают по формуле. При расположении людей на различных по высоте площад ках необходи мое время эвакуац ии следует опре делять для каж дой площадки.

Свободный объем помещения соответствует ра зности между геометри ческим объемом и объемом оборудования или предметов , находящихся внутри. При наличии в здании незадымляемых лестничных клеток, вер оятность Q в для лю дей, находящихся в помещениях, расположенных выше этажа пожара, вычисляют по формуле.

Вероятность эва куации людей Р д. Вероятность эффективного срабатывания противопожарной защ иты P п. R i - вероятность эфф ективного срабат ывания i-го технического решения. Для эк сплуатируемых з да ний сооружений вероятность воздействия ОФП на людей допускается проверять окончательно с использованием статистических данных по формуле.

Т - рас сматриваемый период эксплуатации о днотипных зданий сооружений , год;. М ж - число жертв пожара в рассматриваемой группе зданий сооружений за период;. N 0 - общее число лю дей , находя щихся в зданиях сооружениях. Од нотипными считают з дания сооружения с одинаковой категорией пожарной опасности , одинакового функционального назначения и с близкими основными параметрами: Для проектируемых зданий сооружений вероятность первоначаль но оце нивают по 3 при Р э , равной нулю.

Если при этом выполняется услови е , то безопасность людей в зданиях сооружениях обеспечена на тр ебуемом уровне системой пр едотвращения пожара.

Если это условие не выполняется, то расчет вероятности взаим одействи я ОФП на людей Q в следует производить по расчетным зависимостям, приведенным в разд. Д опускается уровень обеспечения безопасности людей в зданиях сооружениях оценивать по вероятности Q в , в одн ом или нескольких помещениях, наиболее удаленны й от вых одов в безопас ную зо ну например верхн ие этаж и многоэтажных зданий.

Настоящ ий метод устанавливает порядок расчета вероятност и возник новения пожара взрыва в объекте и изделии. Вероятность воз никнове ния пожара взрыва в пожаровзрывоопасном объекте определяют на этапах его проектирования, строительства и эксплуатации. Для расчета вероятности возникновения пожара в зрыва на де йствующих или строящ ихся объектах необходимо располагать статистическими да нными о времени суще ствова ния различных пожаровзрывоопасных событий.

Вероятность возникновения пожара взрыва в проектируемых объектах определяют на ос нове показателей надежности элементов объекта, по зволяющих рассчитывать вероятность прои зводственного оборудования, систем контроля и управления, а такж е других устройств, составляющих объект, которые приводят к реализации различных пожаровзрывоопасных событий.

Под пожаровзрывоопасными понимают событ ия, реализац ия которых приводит к образованию горючей среды и появлению источника зажигания. Численные значе ния необходимых для расчетов вероятности возникновен ия пожара взрыва показателей надежности различных тех нологических аппаратов, систем управления. Необходимые сведения могут быть получены в результате сбора и обработки статистических данных об отказах анализируемых элементов в условиях эксплуатации.

Сбор необходимых статистических данных проводят по единой программе, входящей в состав настоящего метода. Пожаровзрывоопасность любого объекта определяется пожаровзрывоопасностью его составных частей технологических аппаратов, установок, помещений.

В ероятность возник новения пожара взрыва в объекте в течение года Q ПЗ вычисляют по формуле. Возникновение пожара взрыва в любом из помещений объекта событ ие ПП обусловлено возн икнов ени ем пожара взрыва или в одном из технологич еских аппаратов, находящихся в этом помещении событ ие ПТА j , , ил и непосредственно в объем е иссл едуемого помещения событи е ПО i.

Вероятность Q i ПП вычисляют по формуле. Q i ПО - вероятность возникновения пожара в объеме i -го помещения в течение года;. Возникновение пожара взрыва в любом из технологических аппаратов соб ытие ПТА j или непосредственно в объеме помещения событие ПО i , обусловлено совместным образованием горючей среды событие ГС в рассматрива емом элементе объекта и появлением в этой среде источника зажигания событие ИЗ.

Вероятность Q i ПО или Q j ПТА возникновения пожара в рассматриваемом элементе объекта равна вероятности объединения суммы всех возможных попарных пересечений произведений случайных событий образования горючих сред и появления источников зажиганий. Образование горючей среды событие ГС k в рассматриваемом элементе объекта обусловлено совместным появлением в нем достаточного количества горючего вещества или материала событие ГВ и окислителя событие ОК с учетом параметров состояния температуры, давления и т.

Q i ОК m - вероятность появления достаточного для образования горючей среды количества m -го окислителя в i -м элементе объекта в течение года;. Появление в рассматриваемом элементе объекта горючего вещества k вида является следствием реализации любой из a n причин.

Вероятность Q i ГВ k вычисляют по формуле. Q i a 1 - вероятность постоянного присутствия в i -м элементе объекта горючего вещества k -го вида;.

Q i a 2 - вероятность разгерметизации аппаратов или коммуникаций с горючим веществом, расположенных в i -м элементе объекта;. Q i a 3 - вероятность образования горючего вещества в результате химической реакции в i -м элементе объекта;. Q i a 4 - вероятность снижения концентрации флегматизатора в горючем газе, паре, жидкости или аэровзвеси i -го элемента объекта ниже минимально допустимой;. Q i a 5 - вероятность нарушения периодичности очистки i -го элемента объекта от горючих отходов, отложений пыли, пуха и т.

На действующих и строящихся объектах вероятность Q i a n реализации в i -м элементе объекта a n причины, приводящей к появлению k -го горючего вещества, вычисляют на основе статистических данных о времени существования этой причины по формуле. В проектируемых элементах объекта вероятность Q i a n вычисляют для периода нормальной эксплуатации элемента, как вероятность отказа технических устройств изделий , обеспечивающих невозможность реализации a n , причин, по формуле.

Данные о надежност и оборудования изделия приведены в нормативно-технических документах, стандартах и паспортах. Интенсивность отказов элементов, приборов и аппаратов приведена в разд. При отсутствии сведений о параметрах надежности анализируемого оборудования изделия , последние определяют расчетным путем на основе статистических данных об отказах этого оборудования изделия. Появление в i -м элементе объекта k вида окислителя является следствием реализации любой из b n причин.

Q i b 1 - вероятность того, что концентрация окислителя, подаваемого в смесь i -го элемента объекта, больше допустимой по горючести;. Q i b 2 - вероятность по дсоса окислителя в i -й элемент с горючим веществом;. Q i b 3 - вероятность, постоянного присутствия окислителя в i -м элементе объекта;. Q b 4 - вероятность вскрытия i -го элемента объекта с горючим веществом без предварительного пропаривания продувки инертным газом ;.

Вероятности Q i b n реализации событий, обуславливающих возможность появления окислителя k - ro вида в опасном количестве, вычисляют для проектируемых элементов по формуле 43 , а для строящихся и действующий элементов по формуле Вероятность Q i b 2 подсоса окислителя в аппарат с горючим веществом вычисляют, как вероятность совместной реализации двух событий: Вероятность Q S 1 нахождения i -го элемента объекта под разрежением в общем случае вычисляют по формуле 42 , принимают равное единице, если элемент во время работы находится под разрежением, и 0,5, если элемент с равной перио дичностью находится под разрежением и давлением.

Вероятность Q i S 2 разгерметизации i -го элемента на разных стадиях его разработки и эксплуатации вычисляют по формуле 42 и При расчете вероятности образования в проектируемом элементе объекта горючей среды Q i ГС , нарушения режимного характера не учитывают. Появление n -го источника зажигания инициирования взрыва в анализируемом элементе объекта событие ИЗ n обусловлено появлением в нем n -го энергетического т еплового источника событие ТИ n с параметрами, достаточными для воспламенения k -й горючей среды событие В n k.

Q i B n k - условная вероятность того, что воспламеняющая способность появившегося в i -м элементе объекта n -го энергетического теплового источника достаточна для зажигания k -й горючей среды, находящейся в этом элементе. Разряд атмосферного электричества в анализируемом элементе объекта возможен или при поражении объекта молнией событие C 1 , или при вторичном ее воздействии событие C 2 , или при заносе в него высокого потенциала событие С 3. Вероятность Q i ТИ п разряда атмосферного электричества в i -м элементе объекта вычисляют по формуле.

Q i C 1 - вероятность поражения i -го элемента объекта молнией в течение года;. Q i C 2 - вероятность вторичного воздействия молнии на i -й элемент объекта в течение года;. Q i С 3 - вероятность заноса в i -й элемент объекта высокого потенциала в течение года;. Поражение i -го элемента объекта молнией возможно при совместной реализации двух событий - прямого удара молнии событие t 2 и отсутствия неисправности, неправильного конструктивного исполнения или отказа молниеотвода событие t 1.

Вероятность Q i C 1 вычи сляют по формуле. Q i t 2 - вероятность прямого удара молнии в i -й элемент объекта в течение года. Вероятность Q i t 2 прямого удара молнии в объект вычисляют по формуле.

Вероятность Q i t i принимают равной единице в случае отсутствия молниезащиты на объекте или наличия ошибок при ее проектировании и изготовлении. Вывод о соответствии основных параметров молниеотвода требованиям, предъявляемым к молниезащите объектов 1, 2 и 3-й категорий делают на основании результатов проверочного расчета и детального обследования молниеотвода.

Основные требования к молниеотводам объектов 1, 2 и 3-й категорий приведе ны в СН При наличии молниезащиты вероятность Q i t 1 вычисляют по формуле. Для проектируемых объектов вероятность ошибки при проектировании молниезащиты не рассчитывают. При расчете Q i t 1 существующей молниезащиты нарушение периодичности проверки сопротивления заземлителей один раз в два года расценивают как нахождение молниезащиты в неисправном состоянии.

Время существования этой неисправности определяют как продолжительность периода между запланированным и фактическим сроками проверки. Вероятность Q i C 2 вторичного воздействия молнии на объект вычисляют по формуле.

Вероятность Q i t 3 при отсутствии защитного заземления или перемычек в местах сближения металлических коммуникаций принимают равной единице.

Вероятность Q i t 3 неисправности существующей системы защиты от вторичных воздействий молнии определяют на основании результатов ее обследования аналогично вероятности Q i a n по формуле Для проектируемых объектов вероятность отказа неисправности защитного заземления не рассчитывается, а принимается равной единице или нулю в зависимости от ее наличия в проекте. Вероятность Q i С 3 заноса высокого потенциала в защищаемый объект вычисляют аналогично вероятности Q i С 2 по Вероятность Q i t 2 при расчете Q i C 2 и Q i C 3 вычисляют no формуле 49 , причем значения параметров S и L в формулах 50 и 51 необходимо увеличить на м.

Электрическая искра дуга может появиться в анализируемом элементе объекта событие ТИ n при коротком замыкании электропроводки событие е 1 , , при проведении электросварочных работ событие e 2 , при искрении электрооборудования, не соответствующего по исполнению категории и группе горючей среды, находящейся в этом элементе событие e 3 , при разрядах статического электричества событие е 4.

Вероятность Q i ТИ n вычисляют по формуле. Q i e i - вероятность появления искр короткого замыкания электропроводки в i -м элементе в течение года;. Q i e 2 - вероятность проведения электросварочных работ в i -м элементе объекта в течение года;. Q i e 3 - вероятность несоответствия электрооборудования i -го элемента объекта категории и группе горючей среды в течение года;.

Q i е 4 - вероятность возникновения в i -м элементе объекта разрядов. Q i V 2 - вероятность того, что значение электрического тока в i -м элементе объекта лежит в диапазоне пожароопасных значений;. Q i Z - вероятность отсутствия или отказа аппаратов защиты от короткого замыкания в т ечение года, определяющаяся по п. Вероятность Q i V 1 короткого замыкания эл ектропроводки на действующих и строящихся объектах вычисляют на основании статистических данных по формуле Вероятность Q i V 2 нахождения электрического тока в диапазоне пожароопасных значений вычисляют по формуле.

I 1 - минимальное пожароопасное значение тока, протекающ его по кабелю или проводу;. I 2 - максимальное пожароопасное значение тока, протекающего по каб елю, если I 2 больше I к.

Значения токов I 1 и I 2 опре деляют э кспериментально. В отсутствии данных по I 1 и I 2 вероятность Q i V 2 принимают равной 1.

Вероятность Q i е 2 проведения в i -м элементе объекта электросварочных работ вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта на основе статистических данных по формуле Вероятность Q i e 3 при непрерывной работе электрооборудования принимают на всех объектах равной единице, еcли электрооборудование не соответствует категории и группе горючей смеси, или 10 -8 - если соответствует.

При периодической работе электрооборудования и его несоответствия категории и группе горючей среды вероятность Q i e 3 вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле Если электрическая искра появляется лишь при включении и выключении электрооборудования, несоответствующего категории и группе горючей среды при п включениях и выключения х, то вероятность Q i e 3 вычисляют аналогично вероятности Q i t 2 по формуле В случае соответствия электрооборудования горючей среде, вычисленное формуле 49 значение вероятности Q i е 3 умножают на 10 Вероятность Q i е 4 появления в i -м элементе объекта искр статического электричества вычисляют по формуле.

Q i X 2 - вероятность наличия неисправности, отсутствия или неэффективности средств защиты от статического электричества в течение года. В остальных случаях Q i Х 2 принимают равной нулю. Вероятность Q i X 2 принимают равной единице при отсутствии или неэффективности средств защиты от статического электричества.

Вероятность Q i a n неисправности средств защиты в действующих элементах вычисляют на основании статистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятность Q i X 2 в проектируемых элементах объекта вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 на основании данных о надежности проектируемых средств защиты от статическ ого электричества например средств ионизации или увлажнения воздуха и т. Фрикционные искры искры удара и трения появляются в анализируемом элементе объекта событие ТИ n при применении искроопасного инструмента событие f 1 , при разрушении движущихся узлов и деталей событие f 2 , при применении рабочими обуви, подбитой металлическими набойками и гвоздями событие f 3 , при попадании в движущиеся механизмы посторонних предметов событие f 4 и т.

Q i f 1 - вероятность применения в i -м элементе объекта металлического, шлифовального и другого искроопасного инструмента в течение года;. Q i f 2 - вероятность разрушения движущихся узлов и деталей i -го элемента объекта в течение года;. Q i f 3 - вероятность использования рабочими обуви, подбитой металл иче скими набойками и гвоздями в i -м элементе объекта в течение года;. Q i f 4 - вероятность попадания в движущиеся механизмы i -го элемента объекта посторонних предметов в течение года;.

Q i f 5 - вероятность удара крышки металлическ ого люка в i -м элементе объекта в течение года;. Вероятность Q i f 1 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта на основании статистических данных аналогичного вероятностям Q i a n и Q i t 2 по формулам 42 или Вероятность Q i f 2 для действующих и строящихся элементов объекта вычисляют на основании статистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле Для проект иру емых элементов объекта вероятность Q i f 2 вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 на основании параметров надежности составных частей.

Вероятность Q i f 3 и Q i f 5 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятность Q i f 4 вычисляют для действующих и строящихся элементов объекта на основании статистических данных аналогично вероятно сти Q i a n по формуле 42 , а для пр оектируемых элементов по формуле 43 , как вероятность отказа защитных средств.

Открытое пламя и искры появляются в i -м элементе объекта событие ТИ n при реализации любой из причин h n. В ероятность Q i ТИ п вычисляют по формуле. Q i h 1 - вероятность сжигания топлива в печах i - ro элемента объекта в течение года;. Q i h 2 - вероятность проведения газосварочных и других огневых работ в i -м элементе объекта в течение года;. Q i h 3 - вероятность несоблюдения режима курения в i -м элементе. Q i h 4 - вероятность отсутствия или неисправности искрогасителе й на двигателях внутреннего сгорания, расположенных в i -м элементе объекта в течение года;.

Q i h 5 - вероятность использования рабочими спичек, зажигалок или. Q i h 6 - вероятность выбросов нагретого газа из технического оборудования в i -м элементе объекта в течение года;.

Вероятность Q i h 1 вычисляют для всех элементов объекта по формуле. Вероятности Q i h 2 , Q i h 3 , Q i h 4 , Q i h 5 и Q i h 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов на основе статистических данных аналогично вероятности по формул е Нагрев вещества, отдельных узлов и поверхностей технологического оборудования i - го элемента объекта, контактирующих с горючей средой, выше допустимой температуры событие ТИ n возможен при реализации любой из К n причин.

Вероятность вычисляют по формуле. Q i K 1 - вероятность нагрева горючего вещества или поверхности оборудования i -го элемента объекта при возникновении перегрузки электросет и, машины и аппаратов в течение года:. Q i K 2 - вероятность отказа системы охлаждения аппарата i -го элемента объекта в течение года;. Q i K 3 - вероятность нагрева поверхностей и горючих веществ при возникновении повышенных переходных сопротивлений электрических соединений i - ro элемента объекта в течение года;.

Q i K 4 - вероятность использования электронагревательных приборов в i -м элементе объекта в те чение года;. Q i K 5 - вероятность нагрева поверхностей при трении в подшипниках в i -м элементе объекта в течение года;. Q i К 6 - вероятность разогрева от трения транспортных лент и приводных ремней в i -м элементе в течение года;. Q i К 7 - вероятность нагрева поверхностей инструмента и материалов. Q i K 8 - вероятность нагрева горючих веществ в i -м элементе объекта до опасных температур по условиям технологического процесса в течение года.

Перегрузка электрических коммуникаций, машин и аппаратов событие K 1 возможна при неисправности или несоответствии аппаратов защиты электрических сетей, а также при реализации любой из причин Y m.

Q i y 1 - вероятность несоответствия сечения электропроводников нагрузке электроприемников в i -м элементе в течение года;. Q i y 2 - вероятность подключения дополнительных электроприемников в i -м элементе объекта в электропроводке, не рассчитанной на эту нагрузку;. Q i у 3 - вероятность увеличения момента на валу электродвигателя в i -м элементе объекта в течение года;.

Q i y 4 - вероятность повышения напряжения в сети i -го элемента объекта в течение года;. Q i y 5 - вероятность отключения фазы двухфазный режим работы в установках трехфазного тока в сети i -го элемента объекта в течение года;. Q i y 6 - вероятность уменьшения сопротивления электроприемников в i -м элементе объекта в течение года;.

Q i z - вероятность отсутствия неисправности или несоответствия аппаратов защиты электрических систем i -го элемента объекта от перегрузки в течение года. Q i f 5 - вероятность удара крышки металлического люка в i -м элементе объекта в течение года;. Z - количество f n причин. Вероятность Q i f 1 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта на основании статистических данных аналогичного вероятностям Q i a n и Q i t 2 по формулам 42 или Вероятность Q i f 2 для действующих и строящихся элементов объекта вычисляют на основании статистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле Для проектируемых элементов объекта вероятность Q i f 2 вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 на основании параметров надежности составных частей.

Вероятность Q i f 3 и Q i f 5 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятность Q i f 4 вычисляют для действующих и строящихся элементов объекта на основании статистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле 42 , а для проектируемых элементов по формуле 43 , как вероятность отказа защитных средств. Открытое пламя и искры появляются в i -м элементе объекта событие ТИ n при реализации любой из причин h n.

Вероятность Q i ТИ п вычисляют по формуле. Q i h 1 - вероятность сжигания топлива в печах i -г o элемента объекта в течение года;. Q i h 2 - вероятность проведения газосварочных и других огневых работ в i -м элементе объекта в течение года;.

Q i h 3 - вероятность несоблюдения режима курения в i -м элементе. Q i h 4 - вероятность отсутствия или неисправности искрогасителей на двигателях внутреннего сгорания, расположенных в i -м элементе объекта в течение года;. Q i h 5 - вероятность использования рабочими спичек, зажигалок или. Q i h 6 - вероятность выбросов нагретого газа из технического оборудования в i -м элементе объекта в течение года;.

Вероятность Q i h 1 вычисляют для всех элементов объекта по формуле. Вероятности Q i h 2 , Q i h 3 , Q i h 4 , Q i h 5 и Q i h 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов на основе статистических данных аналогично вероятности по формул е Нагрев вещества, отдельных узлов и поверхностей технологического оборудования i -го элемента объекта, контактирующих с горючей средой, выше допустимой температуры событие ТИ n возможен при реализации любой из К n причин.

Вероятность вычисляют по формуле. Q i K 1 - вероятность нагрева горючего вещества или поверхности оборудования i -го элемента объекта при возникновении перегрузки электросети, машины и аппаратов в течение года:. Q i K 2 - вероятность отказа системы охлаждения аппарата i -го элемента объекта в течение года;.

Q i K 3 - вероятность нагрева поверхностей и горючих веществ при возникновении повышенных переходных сопротивлений электрических соединений i -г o элемента объекта в течение года;. Q i K 4 - вероятность использования электронагревательных приборов в i -м элементе объекта в течение года;.

Q i K 5 - вероятность нагрева поверхностей при трении в подшипниках в i -м элементе объекта в течение года;. Q i К 6 - вероятность разогрева от трения транспортных лент и приводных ремней в i -м элементе в течение года;. Q i К 7 - вероятность нагрева поверхностей инструмента и материалов. Q i K 8 - вероятность нагрева горючих веществ в i -м элементе объекта до опасных температур по условиям технологического процесса в течение года.

Перегрузка электрических коммуникаций, машин и аппаратов событие K 1 возможна при неисправности или несоответствии аппаратов защиты электрических сетей, а также при реализации любой из причин Y m. Вероятность Q i K 1 вычисляют по формуле. Q i y 1 - вероятность несоответствия сечения электропроводников нагрузке электроприемников в i -м элементе в течение года;.

Q i y 2 - вероятность подключения дополнительных электроприемников в i -м элементе объекта в электропроводке, не рассчитанной на эту нагрузку;. Q i у 3 - вероятность увеличения момента на валу электродвигателя в i -м элементе объекта в течение года;.

Q i y 4 - вероятность повышения напряжения в сети i -го элемента объекта в течение года;. Q i y 5 - вероятность отключения фазы двухфазный режим работы в установках трехфазного тока в сети i -го элемента объекта в течение года;.

Q i y 6 - вероятность уменьшения сопротивления электроприемников в i -м элементе объекта в течение года;. Q i z - вероятность отсутствия неисправности или несоответствия аппаратов защиты электрических систем i -го элемента объекта от перегрузки в течение года.

Вероятности Q i y 1 , Q i у 2 , Q i y 4 , Q i y 5 , Q i y 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i y 3 вычисляют для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле 60 , а для проектируемых объектов аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как вероятность заклинивания механизмов, приводимых в действие электродвигателем.

Вероятность Q i z вычисляют для действующих элементов объекта аналогично вероятности Q i h 1 по формуле 60 , для проектируемых элементов при отсутствии аппаратов защиты принимают равной единице, а при их наличии вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятности Q i K 2 вычисляют для проектируемых элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как вероятность отказа устройств, обеспечивающих охлаждение аппарата, а для строящихся и действующих элементов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i К 3 , Q i K 4 и Q i К 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i K 5 и Q i K 7 вычисляют для проектируемых элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как вероятность отказа системы смазки механизмов i -г o элемента, а для строящихся и действующих элементов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i K 8 принимают равной единице, если в соответствии с технологической необходимостью происходит нагрев горючих веществ до опасных температур, или нулю, если такой процесс не происходит.

Вероятность Q i ТИ n появления в горючем веществе или материале очагов экзотермического окисления или разложения, приводящих к самовозгоранию, вычисляют по формуле. Q i m 1 - вероятность появления и i -м элементе объекта очага теплового самовозгорания в течение года;. Q i m 2 - вероятность появления в i -м элементе объема очага химического возгорания в течение года;.

Q i m 3 - вероятность появления в i -м элементе объекта очага микробиологического самовозгорания в течение года. Вероятность Q i m 1 вычисляют для всех элементов объекта по формуле. Q i P 2 - вероятность нагрева веществ, склонных к самовозгоранию, выше безопасной температуры. Вероятность Q i P 1 вычисляют для всех элементов объекта по формулам 60 или Вероятность Q i P 2 принимают равной единице, если температура среды, в которой находится это вещество, выше или равна безопасной температуре или нулю, если температура среды ниже ее.

Вероятность Q i m 2 вычисляют для всех элементов объекта по формуле. Q i g 2 - вероятность контакта химически активных веществ в течение года. Вероятности Q i g 1 и Q i g 2 вычисляют аналогично вероятности Q i h 1 по формуле 60 , если реализация событий g 1 и g 2 обусловлена технологическими условиями или мероприятиями организационного характера и вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , если эти события зависят от надежности оборудования.

Вероятность Q i m 3 рассчитывают для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i того, что воспламеняющаяся способность появившегося в i -м элементе объекта n -го энергетического теплового источника достаточна для зажигания к -й горючей среды, находящейся в этом элементе, определяется экспериментально или сравнением параметров энергетического теплового источника с соответствующими показателями пожарной опасности горючей среды.

Если данные для определения Q i В k n отсутствуют или их достаточность вызывает сомнение, то значение вероятности Q i B k n принимают равным 1. Вероятность Q i В k n принимают равной нулю в следующих случаях:. Данные о пожароопасных параметрах источников зажигания приведены в разд. При обосновании невозможности расчета вероятности появления источника зажигания в рассматриваемом элементе объекта с учетом конкретных условий его эксплуатации допускается вычислять этот параметр по формуле.

При необходимости учитывают и иные события, приводящие к появлению источника зажигания. Общие требования к программе сбора и обработки статистических данных. Программу сбора статистических данных разрабатывают для действующих, строящихся и проектируемых объектов на основе анализа пожарной опасности помещений и технологического оборудования. Анализ пожарной опасности проводят отдельно по каждому технологическому аппарату, помещению и заканчивают разработкой структурной схемы причинно-следственной связи пожаровзрывоопасных событий, необходимых и достаточных для возникновения пожара взрыва в объекте далее - модель возникновения пожара.

Общий вид структурной схемы возникновения пожара в здании показан на черт. На основании модели возникновения пожара по каждому элементу объекта разрабатывают формы сбора статистической информации о причинах, реализация которых может привести к возникновению пожара взрыва. Статистическую информацию, необходимую для расчета параметров надежности различных изделий, используемых в проектном решении, собирает проектная организация на действующих объектах. При этом для наблюдения выбирают изделия, работающие в период нормальной эксплуатации и в условиях, идентичных тем, в которых будет эксплуатироваться проектируемое изделие.

В качестве источников информации о работоспособности технологического оборудования используют:. Источниками информации о нарушении противопожарного режима в помещениях, неисправности средств тушения, связи и сигнализации являются:. При разработке форм сбора и обработки статистической информации используют:.

Наименование анализируемого элемента объекта. Порядковый номер реализации события причины. Время t j существования события причины. Общее время t работы i -го элемента объекта, мин. Разрушение узлов и деталей поршневой группы. На основании собранных данных вычисляют коэффициент безопасности K s в следующей последовательности. Вычисляют среднее время существования пожаровзрывоопасного события t 0 среднее время нахождения в отказе по формуле.

Точечную оценку дисперсии D 0 среднего времени существования пожаровзрывоопасного события вычисляют по формуле. Среднее квадратическое отклонение s t 0 точечной оценки среднего времени существования события - t 0 вычисляют по формуле. Коэффициент безопасности K s коэффициент, учитывающий отклонение значения параметра t 0 , вычисленного по формуле 6 8 , от его истинного значения вычисляют из формулы. При реализации в течение года только одного события коэффициент безопасности принимают равным единице.

Определение пожароопасных параметров тепловых источников интенсивности отказов э лементов. От прямого удара молнии воспламеняются все горючие среды.

Опасность вторичного воздействия молнии заключается в искровых разрядах, возникающих в результате индукционного и электромагнитного воздействия атмосферного электричества на производственное оборудование, трубопроводы и строительные конструкции.

Энергия искрового разряда превышает мДж и достаточна для воспламенения горючих веществ с минимальной энергией зажигания до 0,25 Дж. Занос высокого потенциала в здание происходит по металлическим коммуникациям не только при их прямом поражении молнией, но и при расположении коммуникаций в непосредственной близости от молниеотвода. При соблюдении безопасных расстояний между молниеотводами и коммуникациями энергия возможных искровых разрядов достигает значений Дж и более, то есть достаточна для воспламенения всех горючих веществ.

Термическое действие токов короткого замыкания. R - сопротивление проводника, Oм;. Воспламеняемость кабеля и проводника с изоляцией зависит от значения кратности тока короткого замыкания I к. Если эта кратность больше 2,5, но меньше 18 для кабеля и 21 для провода, то происходит воспламенение поливинилхлоридной изоляции. Электрические искры капли металла. Электрические искры капли металла образуются при коротком замыкании электропроводки, электросварке и при плавлении электродов электрических ламп накаливания общего назначения.

Размер капель металла при этом достигает 3 мм при потолочной сварке - 4 мм. Температура капель зависит от вида металла и равна температуре плавления. Зона разлета частиц при коротком замыкании зависит от высоты расположения провода, начальной скорости полета частиц, угла вылета и носит вероятностный характер.

При высоте расположения провода 10 м вероятность попадания частиц на расстояние 9 м составляет 0,06; 7 м - 0,45 и 5м - 0,92; при высоте расположения 3 м вероятность попадания частиц на расстояние 8 м составляет 0,01, 6 м - 0,29 и 4м - 0,96, а при высоте 1 м вероятность разлета частиц на 6м - 0,06, 5 м - 0,24, 4 м - 0,66 и 3 м - 0, Количество теплоты, которое капля металла способна отдать горючей среде при остывании до температуры ее самовоспламенения, рассчитывают следующим способом.

Объем капли металла V к , м 3 , вычисляют по формуле. Массу капли m k , кг, вычисляют по формуле. В зависимости от продолжительности полета капли возможны три ее состояния: Время полета капли в расплавленном жидком состоянии t p , с, рассчитывают по формуле. Т н , Т пл - температура капли в начале полета и температура плавления металла соответственно, К;.

Время полета капли, в течение которого происходит ее кристаллизация, определяют по формуле. Количество тепла W , Дж, отдаваемое каплей металла твердому или жидкому горючему материалу, на который она попала, вычисляют по формуле. К - коэффициент, равный отношению тепла, отданного горючему веществу, к энергии, запасенной в капле. Более строгое определение конечной температуры капли может быть проведено при учете зависимости коэффициента теплоотдачи от температуры.

Электрические лампы накаливания общего назначения. Пожарная опасность светильников обусловлена возможностью контакта горючей среды с колбой электрической лампы накаливания, нагретой выше температуры самовоспламенения горючей среды. Температура нагрева колбы электрической лампочки зависит от мощности лампы, ее размеров и расположения в пространстве.

Зависимость максимальной температуры на колбе горизонтально расположенной лампы от ее мощности и времени приведена на черт. Энергию искры W и , Дж, способной возникнуть под действием напряжения между пластиной и каким-либо заземленным предметом, вычисляют по запасенной конденсатором энергии из формулы.

Разность потенциалов между заряженным телом и землей измеряют электрометрами в реальных условиях производства. При соприкосновении человека с заземленным предметом возникают искры с энергией от 2,5 до 7,5 мДж.

Зависимость энергии электрического разряда с тела человека и от потенциала зарядов статического электричества показана на черт. Механические фрикционные искры искры от удара и трения. Размеры искр удара и трения, которые представляют собой раскаленную до свечения частичку металла или камня, обычно не превышают 0,5 мм, а их температура находится в пределах температуры плавления металла.

Температура искр, образующихся при соударении металлов, способных вступать в химическое взаимодействие друг с другом с выделением значительного количества тепла, может превышать температуру плавления и поэтому ее определяют экспериментально или расчетом.

Количество теплоты, отдаваемое искрой при охлаждении от начальной температуры t н до температуры самовоспламенения горючей среды t св вычисляют по формуле 84 , а время остывания t - следующим образом. Отношение температур Q п вычисляют по формуле. Скорость искры w и , образующейся при ударе свободно падающего тела, вычисляют по формуле.

По значениям относительной избыточной температуры q п и критерия В i определяют по графику черт. Длительность остывания частицы металла t , с, вычисляют по формуле. При наличии экспериментальных данных о поджигающей способности фрикционных искр вывод об их опасности для анализируемой горючей среды допускается делать без проведения расчетов.

Открытое пламя и искры двигателей печей. Пожарная опасность пламени обусловлена интенсивностью теплового воздействия плотностью теплового потока , площадью воздействия, ориентацией взаимным расположением , периодичностью и временем его воздействия на горючие вещества. Наименование горящего вещества изделия или пожароопасной операции. Температура пламени тления или нагрева , о С.

Открытое пламя опасно не только при непосредственном контакте с горючей средой, но и при ее облучении.

Критические значения интенсивности облучения в зависимости от времени облучения для некоторых веществ приведены в табл. Пожарная опасность искр печных труб, котельных, труб паровозов и тепловозов, а также других машин, костров, в значительной степени определяется их размером и температурой.

Теплосодержание и время остывания искры до безопасности температуры вычисляют по формулам 76 и Нагрев веществ, отдельных узлов и поверхностей технологического оборудования.

I ф - фактический ток в проводнике, Д;. I доп - допустимый ток в проводнике, А. Температура газа при сжатии в компрессоре и отсутствии его охлаждения Т к , К, вычисляют по формуле. Температуру нагрева электрических контактов при возникновении повышенных переходных сопротивлений t н. Р - электрическая мощность, выделяющаяся в контактных переходах, Вт;.

S - площадь поверхности теплообмена, м 2 ;. Электрическую мощность Р , выделяющуюся в контактных переходах вычисляют по формуле. U i - падение напряжения в i -й контактной паре в электрическом контакте, В;. Значение падения напряжений на контактных парах U i для деталей из некоторых материалов приведены в табл. Коэффициент теплообмена вычисляют в зависимости от температуры контактов по формулам:.

Для заданной температуры t н. Если выбранное и вычисленное значения t н. Температуру подшипника скольжения при отсутствии смазки и принудительного охлаждения t п. S - площадь поверхности теплообмена поверхность подшипника, омываемая воздухом , м 2 ;. Время нагрева подшипника t , с, до заданной температуры вычисляют по формуле.

В формулах , , коэффициент теплообмена a общ вычисляют по формулам или Последовательность расчета температуры подшипника аналогична расчету температуры нагрева контактов. Нагрев веществ при самовозгорании. Минимальную температуру среды, при которой происходит тепловое самовозгорание, вычисляют из выражения. A p , A в , n p , n в - эмпирические константы;. Интенсивность отказов элементов оборудования, приборов и аппаратов. Зависимость интенсивности повреждений оборудования, приводящих к взрыву, от взрывоопасной концентрации для производства дивинила, метана, этилена и аммиака приведена на черт.

Интенсивность отказов различных элементов технологических аппаратов и защитных устройств определяют по табл. Гидравлические и пневматические элементы. Индикаторы взрывов автоматических систем подавления взрывов АСПВ.

Блоки управления автоматических систем подавления взрывов на каждый канал. Экономическая оценка эффективности затрат на обеспечение пожарной безопасности. Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности народнохозяйственных объектов является обязательным условием при технико-экономическом обосновании мероприятий, направленных на повышение пожарной безопасности.

Расчеты экономического эффекта могут использоваться при определении цен на научно-техническую продукцию противопожарного назначения, а также для обоснования выбора мероприятий по обеспечению пожарной безопасности при формировании планов научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, экономического и социального развития объектов. Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности определяется как социальными оценивает соответствие фактического положения установленному социальному нормативу , так и экономическими оценивает достигаемый экономический результат показателями.

Экономический эффект отражает собой превышение стоимостных оценок конечных результатов над совокупными затратами ресурсов трудовых, материальных, капитальных и др. Конечным результатом создания и использования мероприятий по обеспечению пожарной безопасности является значение предотвращенных потерь, которые рассчитывают исходя из вероятности возникновения пожара и возможных экономических потерь от него до и после реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности на объекте.

Численное значение затрат на мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется на основе бухгалтерской отчетности объекта защиты. Затраты на обеспечение пожарной безопасности следует считать эффективными с социальной точки зрения, если они обеспечивают выполнение норматива по исключению воздействия на людей опасных факторов пожара, установленного настоящим стандартом разд.

Экономический эффект определяется по всему циклу реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности за расчетный период времени, включающий в себя время проведения научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, освоение и производство элементов систем и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, а также время использования результатов осуществления мероприятия на охраняемом объекте.

За начальный год расчетного периода принимается год начала финансирования работ по осуществлению мероприятия. Началом расчетного периода, как правило, считается первый год выполнения научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ. Конечный год расчетного периода определяется моментом завершения использования результатов осуществления мероприятия.

Конечный год использования результатов мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется разработчиком и согласовывается с основным заказчиком потребителем. При его установлении целесообразно руководствоваться: При проведении расчетов экономического эффекта разновременные затраты и результаты приводятся к единому моменту времени - расчетному году.

В качестве расчетного года принимается год, предшествующий началу использования мероприятия по обеспечению пожарной безопасности. Приведение выполняется умножением значений затрат и результатов предотвращенных потерь соответствующего года на коэффициент дисконтирования a t , вычисляемый по формуле.

В число возможных вариантов реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности объекта на этапе технико-экономического обоснования отбираются те, которые отвечают ограничениям технического и социального характера.

В число рассматриваемых вариантов включаются наилучшие, технико-экономические показатели которых превосходят или соответствуют лучшим мировым и отечественным достижениям. При этом должны учитываться возможности закупки техники за рубежом, организации собственного производства на основе приобретения лицензий, организации совместного производства с зарубежными партнерами.

Лучшим признается вариант мероприятия по обеспечению пожарной безопасности, который имеет наибольшее значение экономического эффекта либо при условии тождества предотвращаемых потерь - затраты на его достижение минимальны. Если целью осуществления мероприятия по обеспечению пожарной безопасности является не непосредственное предотвращение пожара, а обеспечение, достоверной информации об основных характеристиках и параметрах уровня обеспечения пожарной безопасности, контроля за соблюдением правил пожарной безопасности, в случае невозможности определения влияния данного мероприятия на стоимостную оценку предотвращенных потерь, то при сравнении альтернативных вариантов по обеспечению пожарной безопасности лучшим принимается тот, затраты на достижение которого минимальны.

Экономический эффект затрат на обеспечение пожарной безопасности определяется по результатам эксплуатации за расчетный период. Экономический эффект за расчетный период независимо от направленности мероприятия по обеспечению пожарной безопасности разработка, производство и использование новых, совершенствование существующих элементов систем и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности Э T , руб.

П пр t , П пр T - стоимостная оценка предотвращенных потерь соответственно за расчетный период T и в году t расчетного периода;. З Т , З t - стоимостная оценка затрат на реализацию мероприятия по обеспечению пожарной безопасности соответственно за расчетный период T и в году t расчетного периода;. Затраты на реализацию мероприятия по обеспечению пожарной безопасности за расчетный период З Т , руб.

Затраты при производстве использовании мероприятий по обеспечению пожарной безопасности З Т п и , руб. И t - текущие издержки при производстве использовании мероприятий по обеспечению пожарной безопасности в году t ;. K t - единовременные затраты при производстве использовании мероприятий в году t ;.

Л t - остаточная стоимость ликвидационное сальдо основных фондов, выбывших в году t. При оценке остаточной стоимости фондов могут быть рассмотрены три различных случая:. В этом случае в качестве Л t следует учитывать остаточную стоимость фондов;. В этом случае в качестве Л t следует учитывать ликвидационное сальдо. Расчет экономических потерь от пожара.

Значение предотвращенных потерь П пр , руб. Экономические потери П 1 и П 2 от пожара на объекте за год могут быть определены на основании статистических данных о пожарах и использовании расчетного метода разд.

При использовании статистических данных экономические потери П э j , руб. Потери части национального богатства состоят из материальных ценностей, уничтоженных или поврежденных в результате воздействия опасных факторов пожара и его вторичных проявлений, а также средств пожаротушения. Потери части национального богатства от j -г o пожара П н. Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий пожара - приведенные затраты на восстановительные работы на объекте, на котором произошел пожар.

Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий j -го пожара П о. Потери из-за неиспользования возможностей - часть прибыли, недополученная объектом в результате его простоя и выбытия трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате пожара. Потери из-за неиспользования возможностей вследствие j -го пожара П н.

Социально-экономические потери - затраты на проведение мероприятий вследствие гибели и травмирования людей на пожаре. Социально-экономические потери от j -го пожара П с. Социально-экономические потери от травмирования людей на j -м пожаре П т с. S кл j - расходы на клиническое лечение лиц, травмированных на j -м пожаре, руб. Социально-экономические потери при гибели людей в результате j -го пожара П г с.

Потери в результате уничтожения j -м пожаром основных производственных фондов П у п. Потери в результате повреждения j -м пожаром основных производственных фондов П п п.

Потери в результате уничтожения и повреждения j -м пожаром основных непроизводственных фондов вычисляют следующим образом. Если по основным непроизводственным фондам начисляются амортизационные отчисления, то потери стоимости при их уничтожении вычисляют по формуле , а при повреждении - по формуле Если по основным непроизводственным фондам не начисляются амортизационные отчисления, то потери стоимости вычисляют по формулам:.

Потери в результате уничтожения повреждения товарно-материальных ценностей оборотных фондов, материальных ресурсов текущего потребления j -м пожаром П у п т. Потери, связанные с уничтожением повреждением личного имущества населения j -м пожаром, вычисляют следующим образом:.

Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий j -го пожара на восстановление объекта и природных ресурсов после пожара П о. K i - i -e единовременные дополнительные вложения, руб. Е н - нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений;. Потери от простоя объекта в результате j -г o пожара П п.

П j - заработная плата и условно-постоянные расходы за время простоя объекта в результате j -го пожара, руб. Пj - прибыль, недополученная за период простоя объекта в результате j -го пожара, руб.

Потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате j -го пожара П В. Р j - потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате их травмирования в процессе j -го пожара, руб. Р j - потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате их гибели на j -м пожаре, руб. Потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате их травмирования в процессе j -го пожара П В.

Р j вычисляют по формуле. Д - коэффициент, учитывающий потерю части национального дохода;. З Д j - заработная плата i -го работника, руб. Т j - продолжительность выбытия из производственной деятельности i -го травмированного, дни;. Потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате их гибели на j -м пожаре П В. Д - потеря рабочих дней в результате гибели одного работающего;. Социально-экономические потери при травмировании людей под воздействием j -го пожара включают: Т В i - период выплаты i -го пособия по временной нетрудоспособности, дни;.

Выплаты пенсий инвалидам, пострадавшим на j -м пожаре S И j , руб. T И i - период выплаты i -й пенсии пособия по инвалидности, дни. Расходы на клиническое лечение пострадавшим на j -м пожаре S КЛ j , руб. S б - средние расходы больницы на одного пострадавшего, руб. Т б - период нахождения в больнице i -го пострадавшего, дни;. Расходы на санаторно-курортное лечение пострадавших на j -м пожаре S C. S с i - средние расходы санатория на i -го пострадавшего, руб. Социально-экономические потери при гибели людей в результате i -го пожара включают: Выплаты пенсий по случаю потери кормильца на j -м пожаре S п.

Расчет ожидаемых экономических потерь от возможного пожара. Прогноз экономических потерь от возможного пожара производится на основе расчета параметров развития пожара на объекте в здании , а также данных об эффективности элементов и систем обеспечения пожарной безопасности. Математическое ожидание экономических потерь от пожара М П вычисляют по формуле. Математическое ожидание потерь от пожара части национального богатства М П н.

R у - доля уничтоженных материальных ценностей на площади пожара на объекте;. R п - доля поврежденных материальных ценностей на площади пожара на объекте;. Q п - вероятность возникновения пожара в объекте, год -1 см.

Математическое ожидание потерь в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий пожара М П о. К з уд - удельные единовременные вложения в здание сооружение , руб. К о уд - удельные единовременные вложения в оборудование, руб.

Математическое ожидание потерь от обусловленного пожаром простоя объекта недополученная прибыль М П п. Настоящий метод предназначен для определения площади пожара, значение которой необходимо при расчете потерь от пожара на объекте.

Расчет площади пожара проводят для горючих и легковоспламеняющихся жидкостей принимается равным площади ее размещения или площади аварийного разлива. Площадь пожара при свободном горении твердых горючих и трудногорючих материалов вычисляют:. F - площадь, занимаемая пожарной нагрузкой м 2 ;. Минимальную продолжительность начальной стадии пожара в помещении определяют в зависимости от объема помещения высоты помещения и количества приведенной пожарной нагрузки черт.

Количество приведенной пожарной нагрузки g вычисляют по формуле. Значение g i вычисляют по формуле. Допускается в качестве величины и брать максимальное значение для составляющих пожарную нагрузку материалов. Значения величин y ср , Q н р , и для основных горючих материалов приведены в табл.

Линейная скорость распространения пламени по поверхности материалов. Угары текстильного производства в разрыхленном состоянии.

You Might Also Like