Гост 6240-72

У нас вы можете скачать гост 6240-72 в fb2, txt, PDF, EPUB, doc, rtf, jar, djvu, lrf!

Эта разность особенно заметна в течение неустановившегося режима в результате внезапного появления нагрузки большой амплитуды. Фактически масло в верхних слоях представляет собой смесь различных потоков масла, которые циркулируют вдоль и или снаружи разных обмоток. Разность между главными обмотками при охлаждении ON обычно незначительна.

Для любой обмотки за температуру масла на выходе из обмотки принимается температура смеси масла в верхней части бака. За температуру масла на выходе из обмотки при видах охлаждения OF и OD принимается температура масла в нижней части обмоток плюс удвоенная разность средней температуры масла в средней части рассматриваемой обмотки и температуры масла в нижней части обмотки.

В силу различий в распределении потоков масла разные виды охлаждений следует рассматривать отдельно. Предполагается, что в трансформаторах с охлаждением ОN и OF циркуляция масла в обмотке осуществляется термосифоном, а в трансформаторах с охлаждением OD - в основном насосом и практически не зависит от градиента температуры масла. В настоящем стандарте использован в основном альтернативный метод см. Продолжительность самой кратковременной перегрузки по таблицам допустимых нагрузок настоящего стандарта равна 30 мин раздел 3 ; при расчетах значение тепловой постоянной времени принимают равным нулю.

В таблице 2 приведены тепловые характеристики, которые использовались при составлении таблиц допустимых нагрузок раздела 3 настоящего стандарта. Таблица 2 Тепловые характеристики, используемые при составлении таблиц нагрузок раздела 3. Для вида охлаждения ON максимальная температура наиболее нагретой точки при любой нагрузке К равна сумме температуры охлаждающей среды, превышения температуры масла в верхних слоях и разности температур наиболее нагретой точки и масла в верхних слоях.

Для вида охлаждения OF метод расчета основан на температуре масла в нижней и средней частях обмотки и средней температуре масла, как указано в 2. Таким образом, максимальная температура наиболее нагретой точки при любой нагрузке К равна сумме температуры охлаждающей среды, превышения температуры масла в нижней части обмотки, разности температур масла на выходе из обмотки и в нижней части, а также разности температур наиболее нагретой точки и масла на выходе из обмотки.

Для вида охлаждения OD метод расчета, в основном, такой же, как и для вида охлаждения OF, за исключением того, что к значению , добавляется поправка на изменение омического сопротивления обмоток от температуры. Для получения более точных результатов следует обращаться за консультацией к изготовителю. При расчете максимальной температуры наиболее нагретой точки по приведенным выше формулам теоретически возможно вводить различные поправки, например, на изменение в зависимости от температуры:.

Для видов охлаждения ON и OF изменение вязкости при изменении температуры компенсируется изменением сопротивления обмоток. В настоящем стандарте эти два явления не принимаются во внимание. Для вида охлаждения OD влияние вязкости масла на превышение температуры незначительно. Следует учитывать изменение омического сопротивления, например, введением поправки в формулу 3. Любое изменение режимов нагрузки рассматривается как ступенчатая функция.

Прямоугольный график нагрузки, используемый при составлении таблиц раздела 3 настоящего стандарта, состоит из одной ступени, направленной вверх, и через некоторое время одной ступени, направленной вниз.

Для непрерывно изменяющейся нагрузки ступенчатая функция применяется к меньшим интервалам времени, а для расчета температуры наиболее нагретой точки требуется программа машинного расчета см. Превышение температуры масла например, в нижней части в конце интервала времени t определяют по формуле.

При любом изменении нагрузки разность температур обмотки и масла изменяется и достигает нового значения с характерной постоянной времени обмотки. В соответствии с причинами, приведенными в 2. Принимается, что значение коэффициента нагрузки Кy в последнем выражении формулы 1 и двух последних выражениях формулы 2 мгновенно достигает нового значения. Кроме всех других воздействий, которыми можно было бы пренебречь, изоляция подвергается термохимическому износу.

Этот процесс является кумулятивным и приводит к недопустимому ее состоянию по некоторым критериям. Согласно закону Аррениуса, период времени до достижения этого состояния в зависимости от скорости химической реакции выражается формулой. Для ограничения диапазона температуры можно пользоваться более простым экспоненциальным отношением Монтсингер.

В настоящем стандарте используется отношение Монтсингер, которое, по приведенному выше определению, является упрощением основного, используемого в других руководствах по нагрузке, закона Аррениуса относительно термохимического износа. Для рассматриваемого в настоящем стандарте диапазона температур использование отношения Монтсингер считается достаточным и, в сущности, дает оценку термического износа с запасом прочности. Пока не существует единственного и простого критерия окончания срока службы, который мог бы быть использован для количественной оценки полезного срока службы изоляции трансформатора, однако можно сделать сравнения, основанные на скорости износа изоляции.

Это величина, обратная сроку службы, выражаемая отношением Монтсингер. Значение постоянной в этом уравнении зависит от многих факторов: Скорость износа определяется температурой наиболее нагретой точки.

В настоящем стандарте относительная скорость износа при этой температуре принимается равной единице. Во многих трансформаторах применяется термически высококачественная изоляция.

Поскольку в ГОСТ Относительная скорость износа определяется по формуле. Из данных, приведенных ниже, следует, что эта формула содержит значительную зависимость относительной скорости износа изоляции от температуры наиболее нагретой точки:. Если нагрузка и температура охлаждающей среды постоянны в течение определенного периода времени, то относительное сокращение срока службы равно Vt, где t - рассматриваемый период времени.

То же самое относится к постоянному режиму нагрузки при изменяющейся температуре охлаждающей среды, если при этом используется базовое значение температуры охлаждающей среды см. Обычно, когда изменяется режим нагрузки и температура охлаждающей среды, относительная скорость сокращения срока службы изменяется во времени. Относительный износ изоляции или относительное сокращение срока службы в течение определенного периода времени составит.

Для трансформаторов наружной установки с воздушным охлаждением за температуру охлаждающей среды принимается действительная температура воздуха. Для распределительных трансформаторов внутренней установки поправка на температуру охлаждающей среды приведена в 2. Для трансформаторов с водяным охлаждением за температуру охлаждающей среды принимается температура воды на входе в теплообменник, которая во времени изменяется меньше, чем температура воздуха. При перегрузке продолжительностью более нескольких часов следует учитывать изменение температуры охлаждающей среды.

По желанию потребителя эти изменения можно учитывать при помощи одного из следующих методов:. Если температура охлаждающей среды заметно изменяется при перегрузках, в тепловом расчете следует использовать ее эквивалентное значение, так как оно будет больше среднеарифметического значения.

Эквивалентная температура охлаждающей среды - это условно постоянная температура, которая в течение рассматриваемого периода времени вызывает такой же износ изоляции, как и изменяющаяся температура охлаждающей среды за такой же промежуток времени сутки, месяц или год. Поправочный коэффициент на среднюю температуру может быть также определен по кривой, изображенной на рисунке 2, который является иллюстрацией приведенной выше формулы.

Рисунок 2 - Поправка на среднюю температуру для получения эквивалентной температуры. Эквивалентная температура охлаждающей среды может быть использована для расчета термического износа изоляции, но не может быть использована для контроля максимальной температуры наиболее нагретой точки в период перегрузки. Для такого контроля рекомендуется принимать среднее значение месячных максимумов.

Использование абсолютного максимума не считается целесообразным вследствие малой вероятности его появления и влияния тепловой постоянной времени. Если расчеты износа изоляции и температуры наиболее нагретой точки производятся для нагрузки продолжительностью, превышающей номинальное значение на несколько суток, то использование предусмотренной на этот период реальной кривой изменения температуры может быть более приемлемым.

В таком случае кривая изменения температуры охлаждающей среды должна быть представлена рядом отдельных значений, соответствующих интервалу времени, выбранному для определения изменения нагрузки. Для вычислений, проводимых на многие сутки или месяцы наперед, более удобно рассматривать температуру охлаждающей среды, представляемую двумя синусоидальными функциями первая характеризует годичное, вторая - суточное изменение температуры.

Расчет этих параметров производят по отдельной программе, приведенной в приложении D, введением четырех типичных значений температур для каждого месяца года. Трансформатор, предназначенный для установки в помещении, подвергается дополнительному перегреву, значение которого составляет около половины значения превышения температуры воздуха в этом помещении. Испытания показали, что дополнительный перегрев масла в верхних слоях изменяется под действием тока нагрузки приблизительно так же, как изменяется превышение температуры в верхних слоях.

Для трансформаторов, установленных в металлическом или бетонном помещении, можно использовать формулу 1 , заменив , на:. Этот дополнительный перегрев рекомендуют определять во время испытаний, однако если результаты таких испытаний отсутствуют, допускается в качестве справочных использовать значения, приведенные в таблице 3.

Приблизительное значение дополнительного перегрева масла в верхних слоях получают делением значений, приведенных в таблице 3, на два. Таблица 3 - Поправки на температуру охлаждающей среды для трансформаторов внутренней установки. Сооружения с хорошей естественной вентиляцией, подземные камеры и подвальные этажи с принудительной вентиляцией. Приведенные выше значения температурных поправок были рассчитаны для типичных режимов нагрузки подстанций с использованием характерных значений потерь в трансформаторах.

Поправки получены в результате проведения серии испытаний с естественным и принудительным охлаждением в подземных камерах и закрытых подстанциях, а также в результате выборочных измерений, проводимых на подстанциях и в трансформаторных киосках. Если испытание на нагрев было проведено на трансформаторе, установленном в киоске, как на едином собранном устройстве, внесение поправки на температуру внутри киоска не требуется. Расчет коэффициентов нагрузки применительно к данному трансформатору при заданном графике нагрузки с учетом изменения температуры охлаждающей среды, заданного ограничения температуры наиболее нагретой точки и износа производится методом итерации, при выполнении которого необходимо использование компьютера.

Логическая схема такого метода итерации, включающая основные принципы, установленные настоящим стандартом, показана на рисунке 3.

Подобный метод итерации используется при выборе проектировщиком номинальных значений параметров для новых трансформаторов, если известны режимы нагрузки и температура охлаждающей среды.

Программа должна быть составлена таким образом, чтобы потребитель смог ввести исходные тепловые характеристики трансформатора, график нагрузки на заданный период, характер изменения температуры охлаждающей среды на этот период, а также необходимые, по его мнению, специальные ограничения температуры и износа.

Максимальную температуру наиболее нагретой точки и относительный износ рассчитывают для заданного графика нагрузки. Если максимальная температура не превышена и износ ниже принятого предельного значения, расчет повторяют при увеличенном значении множителя F, применяемого к каждой отдельной нагрузке К1 К2, Увеличение на множитель нагрузки и допуски на предельную температуру могут быть выбраны по-разному, в зависимости от типа трансформатора и параметров нагрузки.

Следует принимать такие допуски, чтобы избежать колебания результатов, обеспечивая при этом достаточную точность. При проверке программы с примерами, приведенными в таблицах 4 и 5, желательно получить более высокую точность, уменьшая эти допуски. При расчете может быть использован не только метод итерации, но и другие альтернативные методы, если они дают аналогичные результаты. Для того, чтобы показать диапазон значений входных и выходных данных и дать возможность потребителю проверить свою программу, в таблицах 4 и 5 приведены примеры расчета.

В первом примере таблица 4 приведен простой расчет нагрузки за одни сутки с постоянной температурой охлаждающей среды и простым графиком нагрузки.

Пример условного обозначения корпуса размерами конус Морзе 1, 12 мм, мм: Корпус цементировать на глубину 0,,2 мм. На шаровой поверхности корпуса центровое отверстие не допускается. Допуск радиального биения поверхности относительно оси конуса - по 8-ой степени точности ГОСТ Технические требования - по ГОСТ Электронный текст документа подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по: Текст документа Статус Сканер копия.

ГОСТ Оправки качающиеся для разверток с коническим хвостовиком к токарно-револьверным станкам. Ведеников, Составление деталировочных чертежей металлических конструкций А. Абаринов, Руководство по проектированию стальных конструкций из гнутосварных профилей И. Ливитанский, Пространственные металлические конструкции А.

Трущев, Облегченные конструкции металлических стен промышленных зданий А. Дехтяр, Бескаркасные складчатые конструкции А. Прицкер, Легкие стальные конструкции Я. Брудка, Механические свойства металлов В. Золоторевский, Сварные конструкции В. Винокуров, Надежность несущих строительных конструкций Герахрд Шпете, Сварка и резка металлов Д.

Глизмаченко, Вантовые покрытия Л. Дмитриев, Металлические облегченные конструкции И. Тришевский, Многослойные конструкции К. Штамм, Стальные конструкции из широкополочных двутавров и тавров И.

Мельников, Здания с каркасом из стальных рам переменного сечения В. Катюшин, Марочник сталей и сплавов М. Шишков, Стальные конструкции Справочник конструктора А. Тахтамышев, Металлические конструкции В. Фейбишенко, Металлические конструкции Е. Беленя, Повышение долговечности металлических конструкций промышленных зданий А. Кикин, Фермы,арки,тонкостенные пространственные конструкции Н. Лебедев, Пространственные покрытия Г. Рюле, Стальные конструкции покрытия одноэтажных промышленных зданий Н.

Стрелецкий, Стальные конструкции Н. Стрелецкий, Металлические конструкции. Кузнецов, Металлические конструкции. Мельников, Стальные конструкции. Будур, Справочник конструктора металлических конструкций В. Васильченко, Справочник проектировщика. Металлические конструкции промышленных зданий и сооружений А. Бежевец, Инструкция по проектированию ферм из одиночных уголков В. Балдин, Проектирование и расчет стальных ферм и покрытий промышленных зданий Н.

Мельников, Опоры линий передач А. Соколов, Резервуары со сфероцилиндрической крышей М. Ашкинази, Листовые металлические конструкции Е. Лессиг, Металлические конструкции в примерах А. Михайлов, Примеры расчета металлических конструкций А. Мандриков, Несущие системы Х. Энгель, Расчет стальных конструкций.

М, Расчет сооружений с учетом пластических свойств материалов А. Ржаницымн, Усиление стальных каркасов одноэтажных производственных зданий при их реконструкции В. Валь, Аварии стальных конструкций Я. Аугустин, Аварии металлических конструкций зданий и сооружений М. Лащенко, Книги по железобетонным конструкциям Проектирование железобетонных конструкций зданий для строительства в сейсмических районах И. Николаев, Бетонные и железобетонные работы И. Совалов, Технология монолитного бетона и железобетона Н.

Евдокимов, Железобетонные конструкции Т. Пецольд, Расчет железобетонных инженерных сооружений на температурные воздействия А. Кричевский, О новых нормах проектирования бетонных и железобетонных конструкций А. Голышев, Армирование элементов монолитных железобетонных зданий И. Тихонов, Железобетонные конструкции В. Байков, Расчёты железобетонных конструкций по предельным состояниям и предельному равновесию А.

Боровских, Расчет рандбалок и перемычек Б. Жемочкин, Общие модели механики железобетона Н. Карпенко, Железобетонные и каменные конструкции А. Кудзис, Расчёт и конструирование стыков и узлов элементов железобетонных конструкций В. Кузнецов, Расчет сечений и конструирование элементов ЖБ конструкций Ф. Лопато, Железобетонные и каменные конструкции. Попов, Расчет и проектирование конструкций высотных зданий из монолитного железобетона А. Городецкий, Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям А.

Залесов, Примеры расчета железобетонных конструкций М. Торяник, Железобетонные конструкции Расчет и проектирование И. Улицкий, Книги и справочники по деревянным конструкциям Деревянный дом. Каркасные работы от фундамента до крыши Юхани Кепо Атлас строительных конструкций из клееной древесины и влагостойкой фанеры А.

You Might Also Like